![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Элияшевский, И. В. Типовые задачи и расчеты в бурении учеб. пособие
.pdfF6 — объем цилиндра ПКР, у которого d 2 = 200 мм; S 2 = 255 мм. Тогда
F5 = 0,785* 0,22-0,255 = 0,00628 м3;
Fe — расход воздуха |
за один цикл свинчивания или развинчива |
ния труб, F6 = 1,2 |
м3. |
Количество сжатого воздуха для буровой установки может быть опре
делено |
по формуле |
|
|
<?с = (^ + У2 + F3 + |
+ К5 + Fe) Z ^ 2, |
где Vx, |
F a, F3, F4, F5, F6 — объемы пневмоустройств; Z — наи |
большее количество поднимаемых или опускаемых свечей в 1 мин, Z = 1 свеча/мин; К х — коэффициент, учитывающий участие в ра боте тормозов и муфт при каждом подъеме свечи. Если работают все агрегаты, К = 1; К 2 — коэффициент запаса производительности.
К 2 = 1,5—2. Принимаем К 2 = 1,5.
Тогда
<?с= (0,06 + 0,011 + 0,067 + 0,0042 + 0,00628 +1,2) • 1 • 1 • 1,5 =
= 2,7 м3/мин.
Требуемая производительность компрессора составит
&<,« = (1,25 -1,5) <?с;
(?ком = (1.25 — 1,5)*2,7 = 3,38 — 4,05 м3/мин.
Такую производительность может обеспечить компрессор типа КС-5М Принимаем два компрессора, так как один должен быть резервным
П р и м е ч а н и е . В р а с ч е т е н е у ч т е н о б ъ е м м у ф т ы Ш П М - 3 0 0 к о р о б к и с к о р о с т е й в в и д у е г о н е б о л ь ш и х з н а ч е н и й .
ВЫБОР ТИПА ВЫШКИ
Задача 101. Подобрать тип вышки для бурения скважины глу биной 2800 м, если известно, что наиболее тяжелой колонной яв
ляется |
бурильная. Бурильные трубы типа ТБПВ диаметром 114 мм |
||||||||
с толщиной стенки 6 = |
8 |
мм; вес 1 м бурильных труб q% = |
27,5 кг; |
||||||
длина |
УБТ |
1у — 100 м; |
вес 1 |
м УБТ qy = 98 |
кг; длина |
ведущей |
|||
трубы |
/вт = |
14,5 м; |
вес |
1 м ведущей |
трубы |
двт = 105 |
кг; длина |
||
турбобура |
1Г = 8,5 м; |
вес |
турбобура |
qr = |
1044 кг; |
удельный |
|||
вес глинистого раствора угл |
р = 1,25 гс/см3. |
|
|
Решение. Тип вышки для бурения скважины той или иной кон струкции выбирается, исходя из максимальной нагрузки на крюке. С учетом коэффициента прихвата и облегчения веса бурильной колонны при погружении в жидкость нагрузку на крюке можно определить по формуле
где Qкол — вес колонны в воздухе; угл р— удельный вес глинистого
раствора; |
уст — удельный |
вес стали, |
уст = 7,85 гс/см3; К — ко |
|
эффициент |
прихвата, К — 1,3. |
|
||
Определяем вес колонны бурильных труб в воздухе по формуле |
||||
где 10 — длина |
Qkqj\ — |
т(7вт IqQO |
lyQy “Ь Ятч |
|
бурильных |
труб. |
|
||
Определяем |
длину бурильных труб |
10 = Н — (ZBX+ 1у + 1Т).
10= 2800 - (14,5 + 100 + 8,5) = 2800 - 1 2 3 = 2677 м.
Определяем <?кол
Скол = 14,5 •105 + 2677 •27,5 +100•93 +1044 = 1520 + 73 500 +
+ 9800 + 1044 = 85 864 кг.
Определяем QKp,
<?кр = 85 864 (1 - -Щ -) • 1,3 = 94 000 кгс.
Исходя из максимальной нагрузки на крюке, которая составляет 94 000 кгс, выбираем вышку ВМ-41М, у которой номинальная грузоподъемность на крюке 150 т (табл. 32).
Т а б л и ц а 32
Техническая характеристика буровых вышек
Параметры
Вышки башенного типа |
|
Вышки секционные |
||||
|
А-образного типа |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
ВБ-53-300 |
В1-300-93, 2ВБ-5 3-300 |
В-200-41, БМВБ-41-200 |
ВМ-41М, ВМ-41 |
ВАС-42 |
ВАС-42П * |
ВАС-53А ** |
Номинальная |
грузоподъем |
300 |
300 |
200 |
150 |
200 |
200 |
250 |
||
ность на крюке, т |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Высота вышки, |
м |
основания |
53 |
53 |
41 |
41 |
42,83 |
42,0 |
53,4 |
|
Размеры |
нижнего |
10X10 |
8X8 |
— |
— |
— |
||||
(по осям ног), м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Расстояние между |
опорными |
— |
— |
— |
— |
9,2 |
9,2 |
10,78 |
||
шарнирами ног, |
м |
|
|
|
|
|
|
|
||
Количество балконов |
2 |
2 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
|||
Высота |
расположения балко- |
|
|
|
|
|
|
|
||
на, м: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
первого |
|
|
24 |
22 |
22 |
22 |
24,2 |
24 |
35,0 |
|
второго |
|
|
36 |
35 |
|
|
|
|
|
|
Размеры |
верхнего |
основания |
2X2 |
2X2 |
2X2 |
2X2 |
1,8X1,8 |
1,8X 2,0 |
1,8X1,8 |
|
(по осям ног), м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Вес комплектной вышки, т |
30,3 |
|
25 |
24 |
24 |
21 |
32,5 |
*Вышка изготавливалась из профильного проката.
**Вышка ВАС-53А может иметь вместо балкона, указанного в таблице, балконы для работы механизмами АСП.
171
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА ВЫШКУ
Задача 102. Определить наибольшую вертикальную нагрузку, действующую на вышку башенного типа ВМ-41, если известно, что максимальная нагрузка на крюке составляет 120 тс.
Решение. Вертикальную нагрузку, действующую на вышку, можно определить по формуле
<?в = ^?кр + Роб+ Рх. к + Р „ . к ~ Ь Якр~~Ь ?в>
гДе <?кр — максимальная нагрузка на крюке. QKp = 120 тс; Роб — вес постоянно поднимаемого оборудования во время спуско-подъем ных операций (сюда относится вес элеватора со штропами, тале вого блока, крюка и талевого каната). Для буровой установки соот ветствующей грузоподъемности принимаем Роб = 5 т; Рх, к — натя жение ходового конца каната во время подъема колонны. Рх. к можно определить по упрощенной формуле
р _ |
Qnp-j-Pоб |
* V V= |
ИТ)т. с |
|
где п — количество рабочих струн оснастки талевой системы. При нимаем оснастку 5 x 6 , при которой п = 10; цт. с — коэффициент полезного действия талевой системы, зависящий в основном от ос
настки. г|т с = 0,85. Тогда |
|
|
|
р |
120 + 5 |
14,7 тс. |
|
^ х . к — 10.0,85 |
|||
|
Р н к — натяжение неподвижного |
конца каната, которое можно |
определить по формуле |
|
Р |
|
РН. Л |
* 0 ) 8 5 = 1 0 , 6 ТС, |
qKp — вес кронблока. qKp — 2460 кг; qB— вес вышки. qB= 24 000 кг. Подставляя данные в приведенную выше формулу, определяем
QB= 120 + 5 + 1 4 ,7 + 10,6 + 2,46 + 24 = 176,76 тс ^ 177 тс.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ЗАПАСА ПРОЧНОСТИ ВЫШКИ > БАШЕННОГО ТИПА
Задача 103. Определить коэффициент запаса прочности вышки типа ВМ-41 при действующей максимальной вертикальной нагрузке
()в |
= 177 |
тс. |
|
на |
Решение. Определим усилие, действующее в нижнем сечении |
||
одну |
ногу вышки |
|
|
|
|
р |
Q b |
|
|
н |
4 cos а ’ |
172
где @в — вертикальная нагрузка на вышку, равная 177 тс; а — угол наклона ноги вышки к вертикали. На рис. 1 приведена схема для определения угла наклона ноги вышки к вертикали. Пусть ABCD — нижнее основание вышки, a A 1B 1C1D 1 — верхнее. Про ведем диагонали верхнего и нижнего оснований. Из точки A х верх него основания опустим перпендикуляр А ХК на диагональ нижнего основания АС. В прямоугольном тре угольнике определим угол а.
ctg а:
АхК
АК
А ХК = Нв (высота вышки)
А К > АС—АгСг
где АС — диагональ нижнего основа ния вышки; А хСг — диагональ верх него основания.
AC = V2a?,
где |
а = |
AD = |
8 м. |
|
|
Рис. 1. |
Схема для определе |
|
|
|
|
|
|
ния угла наклона ноги вышки |
|
|
|
АС = 8 - /2 = 11,3 м. |
|
|
|
к вертикали. |
|
А 1С1 = |
Ъ, где |
Ъ — диагональ |
верхнего основания. |
||||
|
|
|
А1С1^ 2 ] / Г2 = 2,82 м. |
|
|||
|
|
|
АК- 11,3— 2,82 |
= 4,24 м. |
|
||
|
|
|
ctga = |
41 |
9,66. |
|
|
а = |
6° |
|
|
4,24 |
|
|
|
|
177 |
177 |
|
|
|||
|
|
|
41,7 |
тс. |
|||
|
|
|
4 cos 6° |
4 • 0,107 |
|||
|
|
|
|
|
Для определения коэффициента запаса прочности вышки пользуемся формулой
К— Ркр
—р >
ЛК
где Ркр — критическая нагрузка, действующая на стержень ноги вышки; Ркр— можно определить, пользуясь формулой Эйлера. Формулой Эйлера можно пользоваться, если гибкость ноги (стержня) вышки Я > 100. Я определяем по формуле
173
где l — длина стержня ноги; I = 403 см; р — радиус инерции, который определяется по формуле
р - / т -
Здесь I — момент инерции
! = i
D — внешний диаметр стержня ноги вышки в см. D = 16,8 см;
d — внутренний |
диаметр стержня ноги вышки в см. d = |
16,8 — |
— 1,8 = 15 см; |
F — площадь поперечного сечения ноги |
вышки. |
|
F = -^(D2-d*). |
|
Подставляя данные в формулу радиуса инерции, находим
р = ^ 1 / я 2+<*2= = -|-^ 16,82+152 = 6,4 см‘
Зная р и I, определяем Я.
Я = -Ц - = 63,25.
Таким образом, формула Эйлера в данном случае неприменима. Для определения коэффициента запаса прочности пользуемся дру гой формулой.
V<УкРР
Л— —р--- >
Гн
где сткр — критическое напряжение.
акр = -4 3 2 6 + 312,26— - 3,803 ( —) 2 +0,01335 ( у ) 3 =
= -4 3 2 6 + 312,26 •63,25 - 3,803 • (63,25)2 + 0,01335 •(63,25)3 =« |
||
|
— 3604 кгс/см2. |
|
F —0,785 (16,82 — 152) = 60,07 см2. |
||
v |
3604 • 60,07 |
с о |
К --------41700 |
|
что больше допустимого.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК, ДЕЙСТВУЮЩИХ НА БАЛКОН ВЕРХОВОГО РАБОЧЕГО
Задача 104. Определить ветровую нагрузку, действующую на бал кон верхового рабочего, вышки ВМ-41 для II района территории
СССР, если балкон находится на высоте 22 м от пола буровой, высота балкона 2,5 м, ширина 6,1 м.
174
Величину ветровой нагрузки можно определить по формуле
Р в = дрХ<рго,
где q — скоростной напор в кгс/м2.
В зависимости от силы ветра вся территория СССР разбита на три
основных |
района. |
Район , |
Название территории |
IВся территория (за исключением II и III районов)
II Береговые полосы морей и океанов, за исключением III района
III |
Береговая полоса Черного моря длиной около 100 км с центром |
|
в г. Новороссийске |
На высоте до 20 м скоростной напор принимают постоянным (рис. 2). От 20 м и выше он меняется по закону прямой.
На рис. 2 по оси абсцисс откладывают значение скоростного напора q, по оси ординат — высоту того или иного сооружения
вметрах. Пользуясь этим графиком
иимея значения скоростного напора на высоте 20 и 100 м, можно опре делить скоростной напор на любой высоте. В табл. 33 приведены зна чения скоростного напора в зави симости от высоты по районам.
Имея значения д0_20 и q100, опре деляем значение скоростного напора
на |
высоте X |
по формуле |
|
|
|
„ |
< ( |
9 1 0 0 — ? 2 0 \ V |
|
|
<720fX — ?о-2о+ ^ |
----- go------ |
) л - |
|
В |
нашем случае |
|
|
X = 2 + -у -,
где h6 — высота |
балкона |
в |
м |
|
|
|
X = |
= 3,25 |
м. |
|
|
|
|
Яго+х = 70 + |
( 1508П 70 |
) |
X |
Рис. 2. |
График |
изменения скоро- |
|
|
/ |
|
стного |
напора |
в зависимости от |
X 3,25 = 73,25 кгс/м2, |
|
|
высоты, |
Р — динамический коэффициент, учитывающий период собственных колебаний вышки. £5 = 2; F —проекция площади панели на верти кальную плоскость. В нашем случае проекция площади балкона верхового рабочего равна самой площади.
Х = 2,5*6,1 = 15,25 м2;
175
|
|
|
Т а б л и ц а 33 |
|
Значения скоростного напора в зависимости от высоты |
||
Район |
Скоростной напор в кгс/м* на высоте |
Скоростной напор в кгс/м* на |
|
от 0 до 20 м |
высоте 100 м (?цо) |
||
|
(Qt~to — Q2o) |
||
|
|
|
|
I |
40 |
100 |
! |
|
|
|
|
II |
70 |
150 |
|
III |
100 |
200 |
; |
Ф — коэффициент, учитывающий площадь заполнения рещетки па нели вышки металлом, ф принимается равным 0,15-1-0,2 (ф = 1 справедливо только для обшитой части вышки); т — аэродинамиче ский коэффициент.
Для обшитой части вышки и вышек, изготовленных из материала сложного профиля, т = 1,4; для трубчатых вышек т = 1. Под ставляя значения в приведенную выше формулу, можно опреде лить ветровую нагрузку, действующую на балкон верхового рабо чего.
Рв = 73,25-2-15,25-1-1,4 = 3120 кгс.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК НА СВЕЧИ, УСТАНОВЛЕННЫЕ ЗА ПАЛЬЦЫ ВЫШКИ
Задача 105. Определить ветровую нагрузку на свечи, установлен ные за пальцы, если известно, что длина свечи Z— 24 м, количество рядов свечей п = 12, диаметр свечи dCB = 114 мм, высота обшивки вышки h — б м, верхняя часть свечей длиной 2 м находится внутри балкона верхового рабочего.
Решение. Определим ветровую нагрузку для II района. Согласно данным табл. 33, д0_г0 = 70 кгс/м2; ql00 — 150 кгс/м2.
Определяем площадь бурильных труб, воспринимающих ветро
вую |
нагрузку |
F — dCBnl'CBcos ах, |
|
||||
|
|
|
|
||||
где |
dCB и п — даны в условии; 1св — длина свечи, на которую дей |
||||||
ствует ветровая нагрузка, |
|
|
|
|
|||
|
|
|
^св ~ ^св - |
-|- ^i). |
|
||
Здесь 1СВ— длина свечи. ZCB= |
24 |
м; |
h — высота обшивки вышки. |
||||
h = |
б м; |
hx — длина |
свечи, |
которая |
находится внутри |
балкона, |
|
ftj = 2 м; |
а х — угол |
наклона свечи |
к вертикали. а х = |
2 —4°. |
|||
Таким |
образом, |
|
|
|
|
|
F = 0,114 • 12 (24 - 2 - 6) •cos 4е =0,114 -12 •16.0,9976 = 21,8 м2.
176
Пользуясь формулой, приведенной в задаче |
104, Рв = q$F X |
|||
X <рт, и уточнив |
некоторые величины, можно |
определить Р в. |
||
Принимаем q = 70 |
кгс/м2 (не учитываем незначительные изменения |
|||
q на высоте от 20 до 22 |
м, т. е. до балкона); |
р = |
2; ф = 1; т = 1 |
|
(см. задачу 104). |
|
|
|
|
Рсв = |
7 0 -2 .21,8-1-1 = 3270 |
кгс. |
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕТРОВОЙ НАГРУЗКИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ НА ВЫШКУ
Задача 106. Определить ветровую нагрузку, которая действует на вышку ВМ-41, для II района территории СССР.
Решение. Ветровую нагрузку определяем по формуле
Рв — ?РРфте.
Находим значение скоростного напора на каждую секцию вышки. Так как скоростной напор на высоте от 0 до 20 м величина постоян
ная, то = g2 = Чз = Qi = Ч&= 9o-2o = 70 кгс/м2. Опреде ляем скоростной напор на панель шестой секции (до балкона верхо вого рабочего) по формуле
I ( |
glOO — g Q - 2 0 |
\ у |
Ч а — ?о -2 о + ^ |
80 |
/ л в> |
где
у |
—20 |
|
Х * ~ |
2 |
• |
h6 — высота размещения балкона |
относительно пола буровой. |
|
h6 = 22 м (рис. 3), т. е. |
|
|
Чй = 70 + ( —°8о 70 ) • 1 = 71 кгс/м2.
Скоростной напор на балкон верхового рабочего равен
________ |
, ( |
9 ю о ~ ? 0 - 2 0 |
\ |
V |
Чб—?0-20+^ |
-------go------ |
/ |
б’ |
где Х б — расстояние от высоты 20 м до середины балкона. Согласно рис. 3
Хб = 2 + ^ = 3,25 м;
Чб = 70 + ( 70 ■) .3,25 = 73,25 кгс/м2.
Таким же образом определяем значение скоростного напора выше балкона верхового рабочего.
12 Заказ 484 |
177 |
Скоростной напор на часть седьмой секции, не занятой балко ном, равен
„ . . „ |
\ ( |
9 юо — 9 о- 2 о \ v |
|
? 7 — 9 о- 20 I ^ |
------------ад |
------------) А ■ |
Х = 2 + 2,5 + -^ - = 6,25 м.
q1= 70-f -° ~ 70 - 6,25 — 76,25 кгс/м2.
оО д8 = 7 0 + 15° ~ 70 .10 = 80 кгс/м2.
<79 = 70 + -150~ 70 •14 = 84 кгс/м2.
9и = 70 + 15° ~ 70 • 18 = 88 кгс/м2.
Определяем площади панелей секций. Для определения пло щадей панелей секций используем также рис. 3.
Рис. 3. Упрощенная схема для опре |
Рис. 4. Схема для определения угла |
деления длин поясов при определе |
наклона ноги вышки к поясу. |
нии ветровых нагрузок; |
|
Согласно данным задачи 103, угол наклона ноги вышки к вер тикали составляет а = 6°. Зная этот угол, определяем длину ног секций
I —__ IL_
tH- c |
cos 6° ’ |
178
где h — высота секций, h = |
4 м; |
|
Iн. с |
4 |
4,03 м. |
cos 6q |
С помощью схемы, приведенной на рис. 4, определяем длину вто рого пояса вышки. Пусть А В = 1г — 8000 мм (длина первого пояса). А 1В 1 = 1ц = Ъ= 2000 мм (длина последнего пояса вышки). Для определения длины второго пояса необходимо знать угол наклона ноги вышки к поясу, т. е. угол а 2 (см. рис. 4). Длина ноги вышки равна
Ьп. в = ААг = с10 = 4,03 • 10 = 40,3 м.
Тогда
cos а2 |
а —b |
8 - 2 |
0,074. |
|
2А А г |
2 • 40,3 |
|||
|
|
а 2 = 85° 12*.
Исходя из рис. 4, определяем ^4iV.
AN = ААХcos а2 — 40,3 • 0,074 = 3 м.
A N X |
AN |
_з_ |
= 0,3 м |
I F |
10 |
(^ITV-! на рис. 4 не показано). Таким образом,
h — l1 —2AN1.
l2 —8 —2*0,3 = 7,4 м; .
h — h —0>6 = 7,4 —0,6 = 6,8 м;
Z4 = 6,8 —0,6 = 6,2 м;
1Ъ—6,2 — 0,6 = 5,6 м;
/6 = 5,6 — 0,6 = 5 м;
1 -1 = 5 — 0,6 = 4,4 м;
/8 = 4,4 — 0,6 = 3,8 м;
19= 3,8 —0,6 = 3,2 м;
^io — 3,2 — 0,6 = 2,6 м;
Z11 = 2,6 —0,6 = 2 м.
Определяем площади панелей секций. Площадь первой панели
Fl = h ± h - h>,
где h' — высота одной панели грани вышки. Однако для опреде ления ветровых нагрузок необходимо знать проекции площадей панелей грани на вертикальную плоскость.
12* |
179 |