книги из ГПНТБ / Элияшевский, И. В. Типовые задачи и расчеты в бурении учеб. пособие
.pdfОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЯ ГЛИНИСТОГО РАСТВОРА НА ЗАВ ОЙ
Задача 69. Определить величину гидростатического давления глинистого раствора на забой, если глубина скважины Н = 3000 м; удельный вес глинистого раствора угл_р = 1,25 гс/см3; статическое напряжение сдвига глинистого раствора 0 = 300 мгс/см2, или 3 кгс/м2; диаметр скважины DCKB = 200 мм.
Решение. Гидростатическое давление глинистого раствора на за бой скважины определяют по формуле
где р 0 — давление на свободной поверхности глинистого раствора (в кольцевом пространстве на устье скважины). Это давление воз никает в том случае, если глинистый раствор выходит из скважины через герметизирующее приспособление или при задавке скважины с закрытым полностью или частично превентором. В нашем случае глинистый раствор свободно выходит из скважины, т. е. р 0 = 0, рс — давление, которое может возникнуть на забое от проявления структурных свойств глинистого раствора.
Если давление на забое начинает медленно возрастать в резуль тате слабого притока жидкости в скважину, то до начала движения раствора величину рс необходимо брать со знаком плюс. Если про исходит медленное отфильтровывание воды в нижней части скважины при неизменном положении уровня в скважине, то величину рс необходимо брать со знаком минус. Если скважина заполнена водой,
то рс — 0. |
Величина рс определяется по формуле |
||
_ |
4 0 # _ |
4 • 3 • 3000 |
«= 180 000 кгс/м2 = 18 кгс/см2. |
Рс |
D CKB |
0,20 |
|
Принимая в нашем примере величину рс |
со знаком плюс, получаем |
|
1,25 • 3000 |
+ 18= 375+ 18 |
= 393 кгс/см2. |
10 |
|
|
Таким образом, в статическом состоянии давление на забой скважины в результате пластических свойств раствора отклоняется от гидростатического на 18 кгс/см2. Если раствор долгое время находился в состоянии покоя, в силу тиксотропных свойств и дру гих причин статическое напряжение сдвига раствора может воз расти в 3—5 раз. При этом также возрастет и р с. Это обстоятельство всегда следует учитывать при определении начального давления на выкиде насосов в процессе продавки промывочной жидкости
вскважине, которая долгое время находилась в покое.
Пр и м е ч а н и е . На практике величиной рс пренебрегают, тогда гидро статическое давление глинистого раствора на забой равно
110
а если устье скваж ины свободно открыто, то р 0 = 0 и тогда
Угл. рН
Р10 *
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ В СИСТЕМЕ СКВАЖИНА — ПЛАСТ
Задача 70. Определить относительное давление в системе сква
жина — пласт, если |
пластовое давление на глубине |
Н = |
2000' м |
|||||||
равно рпл = 250 кгс/см2. |
|
|
|
|
|
|
||||
Решение. Под относительным давлением ротн понимается отноше |
||||||||||
ние давления в |
пласте |
р пл к |
гидростатическому |
давлению |
столба |
|||||
воды в скважине рст, |
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Ротн |
Рпл |
|
|
|
||
|
|
|
|
Рст |
|
|
|
|||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
УвН 1 • 2000 |
|
|
|
|
||||
|
|
Рст |
■200 кгс/см2. |
|
|
|
||||
Тогда |
|
|
10 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^°™ - |
200 |
|
*’25, |
|
|
|
Если в |
системе |
скважина — пласт |
удельный |
вес |
промывочной |
|||||
жидкости |
превышает |
относительное |
давление, т. е. |
Угл. р |
Ротн» |
то может произойти поглощение раствора в пласт, а при значитель
ном |
превышении угл |
над ротн — и полная потеря циркуляции. |
При |
этом в связи со |
снижением уровня промывочной жидкости |
в скважине могут произойти обвалы и осыпи вышележащих пород. При условии угл р < р оти может происходить разгазирование раствора, перелив нефти и воды, а при значительном превышении
ротн над угл |
— газовые, нефтяные и водяные выбросы и фонтаны. |
||||
|
Обвалы и осыпи происходят также и в тех случаях, когда угл р < |
||||
< РотнЕсли |
существует |
равенство угл |
= рот[!, то условия буре |
||
ния скважины в большинстве случаев нормальные. |
|||||
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОГО ВЕСА ГЛИНИСТОГО РАСТВОРА |
||||
|
|
С ЦЕЛЬЮ ПРЕДУПРЕЖДЕНИЯ ВЫБРОСА |
|||
вое |
Задача 71. |
На глубине 2300 |
м находится нефтяной пласт, пласто |
||
давление |
которого |
рпл = |
300 кгс/см2. Определить удельный |
||
вес глинистого раствора с целью предотвращения выброса. |
|||||
по |
Решение. |
Удельный |
вес |
глинистого |
раствора определяется |
формуле: |
|
|
|
|
|
|
а) для скважины глубиной до 1200 м |
|
|||
|
|
|
_ 1ОРпл (1,1 -Ь 1,16) . |
||
|
|
Угл. р |
j j |
у |
111
б) для скважины глубиной свыше 1200 м
Yl-Л. Р |
ЮРпл (1,05-5-1,1) |
|
|
Я |
|
В нашем случае |
|
|
10 • 300 • 1,1 |
>1,43 гс/см3. |
|
Утп. |
2300 |
|
|
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ПОГЛОЩАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ
|
|
ПЛАСТА |
|
Задача 72. |
В поглощающей скважине при замерах статический |
||
уровень был отмечен на глубине Нс = 97 |
м от устья, а динамиче |
||
ский уровень |
при |
работе одного насоса |
с производительностью |
110 м3/ч (30,6 |
л/с) |
был обнаружен на глубине Ня = 81 м. Опреде |
лить коэффициент поглощающей способности пласта.
Решение. Коэффициент поглощающий способности пласта К при полном поглощении определяется по формуле
Q
У н
где Qn — интенсивность поглощения в м3/ч; Н — напор в м вод. ст., равный разности положений статического и динамического уровней промывочной жидкости в скважине при работе насосов с производи тельностью Q.
Н = НС- Н Я= 9 7 -8 1 = 16 м.
Тогда
К = ^ £ = 27,5.
/ 1 6
Как видно из табл. 14, при К > 25 в скважину для ликвидации зон поглощения необходимо спустить промежуточную колонну или бурить без выхода циркуляции.
На основании обобщения опытных данных по борьбе с погло щениями была предложена следующая классификация зон погло щений и рекомендованы мероприятия по их ликвидации (табл. 14).
П р и м е ч а н и е . Статический уровень Яс замеряется при отсутствии закачки воды в скважину и при установившемся уровне жидкости. После за мера Яс замеряют динамический уровень Яд. Для этого в скважину спускают бурильные трубы на 5—10 м под статический уровень. Из ротора вынимают вкладыши, а элеватор с трубами подтягивают к стенке кондуктора и устанавли вают на ротор. На ведущую трубу навинчивают переводник с наконечником из 50-мм трубы длиной 1,5—2 м и спускают в скважину между внутренней стен кой кондуктора и бурильными трубами. Буровыми насосами в скважину зака чивают воду. При помощи поплавка, спущенного на лебедке Яковлева, или другими способами замеряют в бурильных трубах установившийся динамич е- ский уровень Яд.
Задача 73. На глубине 1000 м происходит частичное поглощение буровой жидкости с интенсивностью Qn = 15 л/с. Статический уровень был отмечен на глубине 30 м от устья. Диаметр бурильных
112
Т а б л и ц а 14
Классификация зон поглощений и мероприятия по их ликвидации
Зона |
Коэффициент |
|
поглощающей |
Мероприятия по ликвидации поглощений |
|
поглоще |
способности |
|
ния |
К |
|
|
|
I1 Переход на бурение с использованием глинистого раствора
н1 -3 Закачивание быстросхватывающейся смеси БСС. Расход
цемента 5—10 т
ш3 - 5 Закачивание БСС. Расход цемента 10—20 т
IV |
3 -1 5 |
V 15—26
VI |
> 25 |
Закачивание высоковязкой БСС, затворяемой на гли нистом растворе или с добавлением в смесь бентонито вого порошка, а также глинистых и глиноцементных паст. Расход 20—60 т
Перед закачиванием БСС снижать поглощающую способ ность скважины путем намыва песка или забрасывания инертных материалов. При снижении коэффициента К ниже 15 — закачивать тампонирующую смесь, как и при ликвидации IV зоны поглощения
Бурение без выхода циркуляции. Спуск промежуточной колонны
труб 140 мм, диаметр долота (скважины) 295 мм. Производительность насосов QH= 35 л/с. Определить коэффициент поглощающей способ ности пласта.
Решение. Коэффициент поглощающей способности пласта К при частичном поглощении определяют по формуле
V h с+ h
где Qn — интенсивность поглощения в м3/ч, Qn = 15 л/с = 54 м3/ч; Нс — расстояние от статического уровня до устья скважины, Нс = = 30 м; h — гидравлические потери в затрубном пространстве при движении жидкости от поглощающего пласта к устью сква жины в м вод. ст.
h = 826А,к п _______ LQZ_______
(^СКВ--D)3 (DCKb~\~ D )2
Здесь Як п — коэффициент гидравлического сопротивления кольце вого пространства. Определение величины Як п приводится в задаче 29. В данном примере принимаем Хк п = 0,280; L — глубина зале гания поглощающего пласта, равная 1000 м. Q — количество жид кости, которое возвращается из скважины в приемные чаны насосов.
|
= |
— <?п = 35 —15 = 20 л/с; |
D CKB — диаметр |
долота |
(скважины), DCKB = 29,5 см; |
D — диаметр |
бурильных труб, D — 14 см. |
8 Заказ 484 |
ИЗ |
Тогда
Л = 826-0,280- |
1000 • 202 |
13 м. |
|
(2 9 ,5 -14,0)3 (29,5+ 14,0)2 |
|
||
Подставляя данные в |
формулу для определения К , получаем |
||
К- |
54 |
= 8,2. |
|
/3 0 + 1 3 |
|
||
|
|
|
Как видно из табл. 14, при К = 3-+-15 для ликвидации поглощения необходимо в поглощающий пласт закачать БСС.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ |
УСТАНОВКИ КОНЦА БУРИЛЬНЫХ ТРУБ |
С ЦЕЛЬЮ |
ЗАКАЧКИ В ПЛАСТ БСС |
Задача 74. Определить глубину установки конца труб с целью закачки тампонирующих материалов в поглощающий пласт при сле дующих данных: глубина залегания поглощающего горизонта Я п = 1400 м; мощность поглощающего горизонта Я ц = 50; плотность глинистого раствора угл = 1,2 г/см3; плотность тампонирующего материала уж = 1,7 г/см3.
Решение. Глубина установки конца труб определяется по формуле
Я г к = Я п — |
—1400 — |
= 1330 м. |
|
Угл. р |
1,2 |
РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ГЕЛЬЦЕМЕНТА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ЛИКВИДАЦИИ ПОГЛОЩЕНИЙ В СКВАЖИНЕ
Задача 75. Подсчитать общий объем гельцемента, необходимый для ликвидации поглощения в скважине глубиной Я = 1200 м , если кровля поглощающего горизонта находится на глубине ИЗО м, а подошва — на глубине 1195 м; диаметр скважины 300 мм; в пласт требуется ввести 8 м3 гельцемента.
Решение. Объем гельцемента рассчитываем исходя из объема скважины в интервале от подошвы поглощающего горизонта до конца бурильных труб, которые устанавливаются на расстоянии 20 м выше кровли поглощающего горизонта. Сумма указанных интерва лов равна
/ц = 1195 — ИЗО + 20 = 85 м.
Объем указанного интервала равен
л^сКв и |
3,14 • 0,32 |
85 = 6 м° |
VСКВ |
|
Тогда общий потребный объем гельцемента
7 общ = 8 + 6 = 14 м3.
114
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕСОВОГО И ОБЪЕМНОГО КОЛИЧЕСТВА КАЖДОГО ИЗ КОМПОНЕНТОВ, НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ БСС
ПО ЗАДАННОМУ РЕЦЕПТУ
Задача 76. Подсчитать весовые и объемные количества каждого из компонентов, необходимых для приготовления 1 м3 БСС по рецепту, согласно которому на 500 г цемента приходится 450 см3 воды, 30 г порошкообразного бентонита, 15 см3 жидкого стекла и
10 г кристаллической соды. |
|
сухого |
тампонажного |
цемента |
||||
Решение. |
Принимая |
плотность |
||||||
= 3,1 г/см3, находим |
объем |
0,5 |
кг цемента. |
|
||||
|
т т |
Р и |
|
5 0 0 |
|
, п 4 |
з |
|
|
у » |
= + |
= и - |
|
161 “ |
• |
|
|
Подсчитаем объем 10 г кристаллической каустической соды плот |
||||||||
ностью ук>с = |
2,02 г/см3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Бк |
Р к. |
|
10 |
|
=4,96 |
м3. |
|
|
Yk . с |
2,02 |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
Объем 30 г порошкообразного бентонита плотностью ус б = |
2,7 г/см3 |
|||||||
равен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V,с. б : |
С. |
б |
3 0 |
|
=11,1 |
см3. |
|
|
Y c . |
б |
2 , 7 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Суммарный объем всех компонентов БСС по заданному рецепту равен
161+450 + 11,1 + 15 + 4,96 = 637,1 см3.
Зная, что на 637,1 см3 БСС нужно 161 см3 сухого цемента, находим объем его на 1 м3 БСС
X = 1 0 0 0 Ш Ь 1 6 1 _ = 2 5 3 0 0 0 с м з
6 3 7 , 1
или по весу
253 000 • 3,1 = 782 000 г = 0,782 т.
Аналогичным расчетом устанавливаем, что для приготовления 1 м3 БСС по заданному рецепту необходимо взять:
воды
y |
1 |
0 0 0 |
0 0 0 |
•4 5 0 |
708 000 см3 = 0,708 м3; |
||
Х |
~ |
|
6 3 7 , 1 |
|
|||
|
|
|
|
||||
сухого бентонита |
|
1 000 000 • 11,1 |
|
||||
|
|
X |
|
=17 400 см3, |
|||
|
|
|
|
6 3 7 , 1 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
или по весу
17 400-2,7 = 47000 г = 47 кг;
жидкого стекла
Х = ] 0 0 0 |
0 0 0 - 1 5 =23 600 см3 = 23,6 л; |
6 |
3 7 , 1 |
8* |
115 |
сухой каустической соды
Х = |
1 000 000 • 4,96 |
7950 см3, |
|
637,1 |
|
или по весу
7950 • 2,02 - 1 5 900 г = 15,9 кг.
Задача 77. Определить весовые и объемные количества каждого из компонентов, необходимые для приготовления 1 м3 нефте-цемент- ной БСС по следующему рецепту: тампонажный цемент 100%, песок 150%, каустическая сода 10%, дизельное топливо 80%. (Последние три компонента берутся в процентах от веса сухого цемента.) Плот ность такой смеси равна 1,7 т/м3.
Решение. Определяем суммарный массовый состав БСС
Р —100 + 150 + 1 0 + 80 = 340 кг.
Подсчитываем объем, который займут 340 кг нефте-цементной смеси БСС,
F = — = 4 ^ - = 200 см3 = 0,2 м3.
Y 1,7
Находим количество сухого цемента, потребное для приготовле ния 1 м3 БСС,
X100 = 500 кг.
0,2
Аналогично находим, что для приготовления 1 м3 БСС по заданному рецепту необходимо взять:
сухого песка
Х = Ц = 750 кг;
каустической соды
Х = ^ = 50 кг;
дизельного топлива
Х = Ц - = 400 кг.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ РАЗГАЗИРОВАННОГО ГЛИНИСТОГО РАСТВОРА ПРИ ВЫХОДЕ ЕГО ИЗ СКВАЖИНЫ
Задача 78. Найти плотность разгазированного глинистого рас
твора при выходе его из скважины диаметром |
Z)CKB= |
0,3 м, |
если |
|||
в нее |
прокачивают Q = 40 л/с глинистого раствора |
плотностью |
||||
угл р = |
1,6 г/см3. Средняя механическая скорость проходки |
vM= |
||||
= 8 м/ч; ожидаемое |
пластовое |
давление р пл = |
170 кгс/см2. Пори |
|||
стость |
породы равна |
Ъ = 25%, |
коэффициент |
растворимости |
газа |
|
в нефти а = 0,9. |
|
|
|
|
|
116
Решение. Количество газа, поступающего в глинистый раствор из пласта в течение 1 ч, определяют по формуле
тт |
Ъ |
Vr = — t - V«T<й ар«*
Подставляя данные из условия, получаем
Fr= А-1.! - 0’32 8 -щ- 0,9 • 170 = 21,6 м3/ч.
Плотность разгазированного глинистого раствора при выходе егоиз скважины находим по формуле
3,6(?Yгл. р YP. гл- р== 3,6() -Fr '
3,6-40-1,6
Yp. гл- р 3,6-40 + 21,6 = 1,4 г/см3.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВРЕМЕНИ РАЗГАЗИРОВАНИЯ ГЛИНИСТОГО РАСТВОРА
Задача 79. Определить время разгазирования глинистого раствора в скважине глубиной Н = 1800 м, диаметром D CKB = 0,3 м при ско
рости проходки vu — 5 |
м/ч. Плотность раствора угл. Р = |
1 >30 г/см3, |
||
производительность насоса Q = 26 л/с. |
в скважину |
|||
Решение. Количество газа Vr в м3, поступающего |
||||
в течение 1 ч работы |
долота, |
равно |
|
|
|
я Е>%. |
|
Ъ |
|
|
скв |
|
|
100 пл>
где Ъ — пористость породы, принимаемая равной 25%; а — коэф фициент растворимости газа в растворе, равный 1; рпл — пластовое давление, равное 200 кгс/см2.
Тогда
Уг = -3^44°’32 5 -Ц -1 - 200 = 17,6 м3/ч.
Плотность разгазированного глинистого раствора после выхода егоиз скважины равна
Vp. 1-л. Р |
3,6(?Угл, р |
|
||
з>6(3+ Гг |
• |
|||
3,6-26-1,3 |
-1,09 г/см3. |
|||
гр. гл. р 3,6-26+17,6 |
||||
|
|
|||
Время разгазирования раствора |
|
|
||
Т ж .ч + -т4- № в-- 0 2 + (72)Я |
(Угл. р — Yp. гл. р) |
|||
Т = |
FrYp. гл. р |
|
||
|
|
Пт
где Т — время с момента входа долота в газоносную свиту в ч; D и d — наружный и внутренний диаметры бурильных труб в м; Уж. ч — объем глинистого раствора в желобах и приемном чане в м3.
Принимая D = 0,140 м, d = 0,120 м, |
Уж_ч = 30 м3, получаем |
|
30- 3,14 (0,3002 —0,1402 |
+ 0,i202) 1800 |
(1,30-1,09) |
Т = |
• 1,09 |
-=1,64 ч. |
17,6 |
|
ОПРЕДЕЛЕНИЕ СНИЖЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ НА ПЛАСТ И ИНТЕРВАЛА ДОЛИВА СКВАЖИНЫ В ПРОЦЕССЕ ПОДЪЕМА БУРИЛЬНОЙ КОЛОННЫ
Задача 80. Определить снижение давления на пласт, если буриль ная колонна поднята с глубины Н = 2000 м без подкачивания гли нистого раствора углр = 1,35 гс/см3. Бурильная колонна состоит из 203-мм УБТ длиной 1у = 100 м и 146-мм бурильных труб.
Решение. Вес поднятой из скважины колонны равен
Q = ь 1у+
где qy — вес 1 м УБТ. Согласно данным табл. 10 приложения, qy =
= 192 |
кг; q — вес 1 м бурильных труб. |
Согласно данным табл. 9 |
|||||
приложения, q = 31,4 |
|
кг; L — длина |
|
бурильных труб, равная |
|||
1900 |
м. |
|
|
|
|
|
|
Объем |
Q = 192 -100 |
+ 31,4-1900 = 78 |
800 кг = 78,8 т. |
||||
колонны |
|
|
78.8 |
|
|
|
|
|
У„ |
_ 0_ |
4 0 |
м3 |
|||
|
Ym |
7.8 |
|||||
|
|
|
|
|
|
Понижение уровня глинистого раствора в скважине определяется по формуле
|
|
|
V |
|
|
|
F |
где F — площадь внутреннего сечения 325-мм кондуктора с толщи |
|||
ной стенки 10 мм. |
|
|
* |
|
|
|
|
р __ л^2- __ |
З Л 4 : 0,3052 = Q Q 73 м 2# |
||
4 |
|
|
4 |
Здесь d — внутренний |
диаметр |
кондуктора в м. |
|
Тогда |
|
10 |
|
|
I = |
137 м. |
|
|
|
0,073 |
|
Снижение давления |
на |
забой |
|
|
Д р = А _ р 2, |
118
где р г и р 2 — гидростатическое давление на забой перед подъемом колонны и в конце подъема.
Pi |
У г л . р Я |
_ 1,35-2000 |
270 |
кгс/см2; |
|
10 |
10 |
||||
Угл. р ( Н — I ) |
1,35 (2000 —137) |
= |
251 кгс/см2. |
||
Рч' |
10 |
10 |
|
Тогда
Ар = 270 —251 = 19 кгс/см2.
Для стабилизации давления на забой необходимо у буровой иметь чан с раствором, поступающим самотеком в скважину. Ем кость чана должна быть не менее 10 м3, так как объем колонны VK = = 10,0 м3.