Тогда
_______ 9300 |
|
= 440 кгс/см2. |
Тср ~ |
0,785 • 22 • 3 • 2 |
Коэффициент запаса прочности на срез |
|
К = |
Т р , |
с р |
|
|
Тср |
где т0 ср = 0,75 ст0 р |
0,75-25 |
= |
18,5 кгс/мм2, |
|
К = -18,5 |
=4,2, |
|
|
4,4 |
|
что явно достаточно.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ОБОРОТОВ СТОЛА РОТОРА
Задача 143. Согласно кинематической схеме, рассчитать число оборотов стола ротора на каждой скорости, если пдв = 1200 об/мин. На рис. 32 приведены дополнительные данные для расчета.
1РиСм, 32. Схема для определения скорости вращения стола ротора.
Решение. На рис. 32 показана часть кинематической схемы бу ковой установки Уралмаш ЗД-61. Коробка скоростей 1 соединяется при помощи сдвоенной шинно-пневматической муфты ШПМ-500 с трехдизельным приводом (на рисунке не показан). На ведущем валу коробки скоростей, который непосредственно через муфту ШПМ-500 соединяется с приводом, смонтирована муфта ПМ-300. Муфта ПМ-300 служит для торможения валов при переключении скоростей. Коробка скоростей дает возможность включать как пря мой, так и обратный ход. Если передвижная шестерня z = 28 на ходится в зацеплении с шестерней z = 38, имеем прямой ход; при зацеплении с шестерней z — 70 — обратньш. Коробка скоростей дает возможность получить пять скоростей на лебедке и четыре ско рости на роторе. Через карданный вал 2, который соединяет один
из ведомых валов коробки скоростей с ведущим валом редуктора 4, передается I, II, III и IV скорость как на лебедку, так и на ротор. Включение I, II, III и IV скорости на лебедке осуществляется при помощи сдвоенной муфты ШПМ-1070, которая соединяет вал бара бана с валом редуктора (на рисунке не показано). Четыре скорости на ротор передаются также через редуктор 4 и включаются сдвоен ной шинно-пневматической муфтой ШПМ-500. Через карданный вал 3 на лебедку передается независимая V скорость. I, II, III и IV скорости на коробке включаются при помощи штурвалов, которые через систему зубчатых передач и реечные механизмы перемещают блоки шестерен 5 ж6. При определении числа оборотов стола ротора необходимо учесть передаточное отношение понижающего редуктора с i = 1,53, который соединяет при помощи эластичной муфты ко ленчатый вал дизеля с трансмиссией привода.
Определяем число оборотов стола ротора на I скорости
|
Я ДВ |
z28 |
Z38 |
Z 32 |
Z27 |
Z45 |
z18 |
|
щ = —:— |
------------- z38 |
z82 |
--------------------------- z88 |
z44 |
z19 |
z58 |
|
1 |
|
1200-28-38-32-27-45- 18 |
44 |
об/мин. |
|
1,53-38-82-88-44-19-58 |
|
|
|
Определяем число оборотов стола ротора на II скорости
« д в |
z28 |
z38 |
z54 |
Z o 7 |
z45 |
Z18 |
- I I |
z38 |
z82 |
z 68 |
z44 |
Zl9 |
z58 |
|
|
|
|
|
|
1200-28'38-54-27-43-18 = 96 об/мин. 1,53-38-82-68-44-19-58
Определяем число оборотов стола ротора на III скорости
Кдч |
_ z28 |
. z38 |
#z70 |
_z27 |
_z45 |
, z18 |
i |
z38 |
z82 |
z 50 |
z44 |
Z19 |
Z^g |
1200-28-38-70-27-45-18 =169 об/мин. 1,53-38-82-50-44-19-58
Определяем число оборотов стола ротора на IV скорости
Гсдв |
_ z28 |
# z38 |
#z82 |
t z27 ^z45 |
, ZI8 |
i |
z38 |
z82 |
z38 |
Z44 zjg |
z58 |
1200 • 28 • 38 • 82 • 27 • 45 • 18 = 260 об/мин. 1,53 • 38 ■82 • 38 • 44 • 19 • 58
Если на быстроходном валу ротора будет установлена аварий ная звездочка z3e, то число оборотов стола ротора на каждой скоро сти составит
|
п _ |
гаДВ |
z28 |
. z38 |
z32 |
z27 |
z45 |
т z18 __ |
|
1 |
i |
z38 |
z82 |
z88 |
z44 |
z36 |
z58 |
|
1200 • 28 • 38 • 32 • 27 |
• 45 • 18 |
23 |
об/мин. |
|
1,53-38-82-88-44 |
-36-58 |
|
|
|
|
16 Заказ 484 |
|
|
|
|
|
|
241 |
|
гадВ |
z 2 8 _ |
Z38 |
Z54 |
^ |
Z2 7 |
Z45 |
Z18 |
|
|
|
i |
z38 z82 ze8 |
Z44 |
z36 |
z58 |
|
|
|
1200 -28 -38 -54 -27 -45 -18 = 50 об/мин. |
|
|
1,53 • 38 • 82 ■68 ■44 -36-58 |
|
|
|
|
|
гадв |
_z28 _z38 ^z70 ^z27 ^z45 ^z18 |
|
|
|
i |
z38 Z82 Z50 Z44 |
z36 |
z58 |
|
|
|
1200 • 28 • 38 ■70 • 27 ■45 • 18 |
89 об/мин. |
|
|
1,53 • 38 • 82 • 50 • 44 • 36 ■58" |
|
|
|
|
|
|
|
гадв |
z28 |
z38 ^z82 ^z27 ^Z45 ^Z18 |
|
|
|
i |
z38 |
z82 |
z38 |
|
z44 |
z36 |
z58 |
|
|
|
1200-28-38-82-27-45-18 |
|
137 об/мин. |
|
|
1,53-38-82-38-44-36-58 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
РАСЧЕТ БЫСТРОХОДНОГО ВАЛА РОТОРА НА ПРОЧНОСТЬ |
|
Задача 144. Рассчитать быстроходный вал ротора на прочность |
при максимальной приводной мощности N = |
550 л. с. и скорости |
вращения стола ротора п = 23 об/мин. |
Материал |
вала — сталь |
Ст. 50, предел прочности которой ив = |
60 кгс/мм2. Все |
необходимые |
данные для расчета даны в ходе решения задачи. |
|
|
по |
Решение. Определяем крутящий момент на быстроходном валу |
формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мт = 71 Ш ^тКг], |
|
|
|
|
|
КР |
|
|
т |
|
1 |
|
|
|
где |
N — максимальная |
мощность, |
передаваемая |
на |
ротор, N = |
= 550 л. с.; п — скорость вращения |
стола ротора, |
п = 23 об/мин; |
i — передаточное отношение конической шестерни с прямыми зубь ями и венца стола ротора, i = 3,22; р — общий коэффициент по лезного действия
p = PiPl,
где рх — коэффициент полезного действия от привода до ротора, включая цепную передачу, рх = 0,8; р2 — коэффициент полезного действия двухрядных роликовых сферических подшипников быстро ходного вала ротора, р2 = 0,96.
т] = 0,8 -0,962 = 0,736;
К — коэффициент, учитывающий возможную перегрузку двигате лей привода. При дизельном приводе К = 1,1.
Подставив значения в формулу, получим
Мк? = 71 620 |
• 0,736 • 1,1 = 431 000 кгс. см. |
Определяем усилия, действующие в зубчатом зацеплении (рис.33). В зубчатом зацеплении действует окружное усилие Р, радиальное Т
и осевое А х. Окружное усилие определяем по формуле |
1 |
р__ 2 М Кр
Dcp. н. о
где D^p н. о — средний диаметр начальной окружности (шестерни)
в см. Принимаем число зубьев шестерни zm = 18, торцовый модуль зацепления ms = 20 мм, длину зуба Ъ — 120 мм. Рассчитываем средний модуль начальной окружности по формуле
где — угол конуса шестерни' Так как передаточное отноше ние известно, то определяем бх
i = ctg61; |
3,22 = ctg61; |
|
бх= |
17°45'. |
|
m cp = 20---- 120_^3048_ __ lg MM |
Рис. 33. Схема усилий, действующих |
|
18 |
на быстроходный вал ротора. |
|
|
Определяем средний диаметр начальной окружности шестерни
Дер. Н. О = гштаср = 18 • 18 = 324 мм.
Таким образом,
D2-431 000
Р= — ---- = 26 800 кгс.
Радиальное усилие рассчитываем по формуле
Т = Р tg a cos 6i,
где а — угол зацепления, а = 20°.
Т = 26 800 • tg 20° • cos 17°45' = 26 800 • 0,364 • 0,9551 = 9300 кгс.
Осевое усилие в зацеплении определяем по формуле
Ах = Р tg a sin —26 800 • tg 20° • sin 17°45* =
= 26 800 •0,364 • 0,3048 = 2980 кгс.
Кроме усилий, действующих в зубчатом зацеплении, на вал ро тора действуют усилия давления от цепной передачи. Пусть, согласно рис. 34, z2 — звездочка вала ротора, zx = 36; z2 — звездочка на трансмиссионном валу привода ротора, z = 45; Р — угол наклона цепи к горизонтали.
|
|
|
|
|
Основные размеры и вес однорядных втулочно-роликовых цепей Н32-55 |
|
Т а б л и ц а |
42 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Л |
|
|
|
|
. Длина втулочно-роликовой |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пластина |
|
|
СЗ |
|
|
|
|
|
|
|
Номи |
|
|
|
|
|
Ч |
РС |
|
|
|
£ |
|
|
цепи 1, мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е |
Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нальный |
|
|
|
|
|
|
|
£ |
|
Р |
|
|
О |
о |
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
шаг |
|
|
тол |
|
|
площадь |
£ |
S3 |
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
цепи t |
|
|
шири |
|
£ |
|
|
(н |
и, |
|
|
|
|
|
Е |
|
|
|
|
|
щина, |
сечения, |
|
Е |
|
|
К |
X |
|
|
|
|
|
3) |
|
|
|
|
|
|
|
на, |
мм |
|
Е |
S3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ST |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
мм2 |
еС |
Е |
§ |
|
|
о* |
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
дюймы |
|
мм,ВроликаДиаметр |
ммпальцаДиаметр1d, 1 |
|
,пальцевая6 |
роликоваяЬ |
tFпальцевая |
роликоваяF |
а |
внутрмеждуРасстояние мм,Сстанами |
сосемежду*Расстояние ммCi,цепими |
кг?,мВес1 |
|
нагрузкаРазрушающая |
звенаодногоЖесткость |
однорядной |
двухрядной |
трехрядной |
четырехрядной |
шестирядной |
отдлинанаибольшаяос **пальцаторцадо |
|
|
|
|
|
л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(г; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шифр цепи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ |
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- CQ |
|
|
|
|
Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ |
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦБР 3 / 4 и |
V* |
19,05 |
14,9 |
5,9 |
2,4 |
15 |
18 |
2 2 , 0 |
2 1 , 6 |
106 |
13,0 |
23 |
1,54 |
3 800 |
1,03-Ю 5 |
28 |
51 |
74 |
97 |
|
15 |
ДВР V i-ЦО |
|
|
25,4 |
15,9 |
|
3,3 |
|
23 |
43,2 |
39,0 |
185 |
16,2 |
30 |
2,7 |
|
500 |
1,4-10» |
37,0 |
|
95,7 |
125 |
|
|
ЦВР1 и |
|
1 |
8 , 0 |
2 1 |
6 |
6 8 |
|
2 0 |
ЦВР1-УО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦВР1 -УУ |
|
1 |
25,4 |
15,9 |
8 , 0 |
4,0 |
2 1 |
23 |
53,4 |
47,2 |
185 |
16,2 |
33 |
3,0 |
6 |
500 |
1,55 *'10Б |
40,0 |
72,5 |
104,2 |
151,5 |
— |
2 1 |
ЦВР1 |
*/* И |
1 |
'/« |
31,75 |
19,0 |
9,52 |
4,0 |
24 |
28 |
58,3 |
58,2 |
2 2 0 |
19,2 |
36 |
4,0 |
10 |
0 0 0 |
1 ,6 6 - 1 0 ь |
43,5 |
79,5 |
115,5 |
151,5 |
— |
21 |
ц в р 1 |
‘л -у о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЦВР1 Vi-yy |
1 |
>/« 31,75 |
19,0 |
9,52 |
4,8 |
24 |
28 |
40,4 |
69,8 |
260 |
19,2 |
39 |
4,52 |
1 0 |
0 0 0 |
1,75 • 10е |
46,5 |
85,5 |
124,5 |
163,5 |
— |
— |
ЦБР1 1/ 2 и |
1 |
V . |
38,1 |
2 2 , 2 |
1 1 , 0 |
,4,8 |
29 |
35 |
86,9 |
8 8 , 6 |
415 |
25,4 |
46 |
6 , 1 0 |
15 000, |
1,9 * 10s |
54,5 |
100,5 |
146,5 |
192,5 |
— |
27 |
ЦВР1 '/г-УО |
|
*/« 38,1 |
|
П ,0 |
5,6 |
29 |
35 |
104,4 |
|
415 |
25,4 |
49 |
7,04 |
15 000 |
|
58,0 |
107,0 |
156,0 |
205,0 |
|
|
ЦВР1 ' / 2-УУ |
1 |
2 2 , 2 |
1 0 2 , 8 |
2 , 1 • 1 0 5 |
— |
--- |
ЦВР1 |
3 / 4 И |
1 3 / 4 44,45 |
25,35 |
12,7 |
5,6 |
36 |
42 |
131,1 |
136,5 |
470 |
25,4 |
49 |
7,65 |
2 0 |
0 0 0 |
2 ,2 - 1 0 5 |
57,5 |
106,5 |
204,5 |
209,5 |
3-20,5 |
31 |
ЦБР 1 |
”/ 4-Ц0 |
|
3 / 4 44,45 |
25,35 |
12,7 |
6,4 |
36 |
42 |
149,9 |
156,0 |
470 |
25,4 |
52 |
8,4 |
|
|
2 ,3 5 ,105 |
|
|
|
|
|
|
ЦВР1 |
3/ 4-УУ |
1 |
2 0 |
0 0 0 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
ЦВР2 и |
|
2 |
50,8 |
28,5 |
14,29 |
6,4 |
40 |
46 |
165 |
162 |
642 |
31,9 |
58,5 |
9,96 |
25 000 |
2,5- Ю6 |
69,0 |
127,5 |
186,0 |
244,5 |
361,5 |
38 |
ЦВР2-УО |
2 ,*/г 63,5 |
39,8 |
19,85 |
|
50 |
60 |
242 |
250 |
|
38,6 |
|
15,54 |
40 000 |
3,5-10® |
|
|
|
|
|
49 |
ЦВР2 Ч г И |
8 , 0 |
1 1 2 0 |
|
6 8 , 0 |
|
|
|
|
ЦВР2 V s-УО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
*Для цепей с двумя рядами и больше.
**Для всех цепей, .
Усилие давления на вал ротора от цепной передачи можно опреде лить по формуле
где D 1н о — диаметр начальной окружности звездочки быстроход ного вала ротора. D lH „ определяем по формуле
D m . о = % — .
где z x — количество зубьев звездочки быстроходного вала, z = 36; t — шаг цепи, t = 5,08 см.
Рис. 34. Схема усилий, дей ствующих на вал ротора от цепной передачи.
- |
А „. о = 36 |J |
|- = 58,24 см. |
А 2 — межосевое |
расстояние в |
м; |
А г = |
2563,75 мм. Принимаем |
А 2 = 2,56 м; q — вес 1 м длины |
цепи в |
кг. По данным табл. 42 |
определяем q |
<2= 2-9,96 = |
J9,92 кг. |
|
б — коэффициент провисания цепи. Коэффициент провисания цепи зависит от угла наклона ее к горизонтали, т. е. от угла р. Пользуясь табл. 43 и считая угол наклона цепи к горизонтали незначительным, принимаем (5 = 2,5. Зная все необходимые для расчета данные, оп ределяем Рц
Р ц = 2^ f | f + 2 .2,56 .19,92 .2,5 = 15 054 кгс.
Т а б л и ц а 43
Значение коэффициента провисания цепи
Тип передачи |
Горизонталь |
Р < 40 |
40 < Р < 60 |
Вертикаль |
ная р=>о |
ная р = 9 0 |
Коэффициент провисания г |
2,5 |
2 |
1,5 |
1 |
Усилие давления на вал ротора от цепной передачи раскладывается на вертикальное Рц в и горизонтальное Рц г. Учитывая, что угол Р мал, принимаем Рц в = 0, Рц г = Рц = 15 054 кгс.
Рассматриваем действие сил в горизонтальной и вертикальной плоскостях.
Горизонтальная плоскость. |
Пусть, согласно схеме рис. 35, А |
и В — опоры быстроходного |
вала ротора; Р — окружное усилие |
в зубчатом зацеплении; Рц — усилие на вал ротора от цепной пере дачи; 400 мм — расстояние между опорами А и 5; 220 мм — рас стояние между шестерней и опорой А; 230 мм — расстояние между опорой В и усилием Рц.
Рис. 35. Усилия, действующие на вал ротора в гори зонтальной плоскости.
Определяем реакции ВАг и Вв . В горизонтальной плоскости
действуют усилия Р и Р ц. Взяв сумму моментов всех сил относитель но опоры А, определим реакцию ВВг
2м ар * = о.
-Р ц-63 + Р вг-40 + Р-22 = 0.
|
Вв |
Рц-63 —Р -22 |
|
|
40 |
|
|
|
|
В, |
15 054-63—26 800-22 |
=9050 кгс. |
|
|
40 |
|
Взяв сумму моментов всех сил относительно опоры В, определим реакцию ВА .
Р ‘62 — ВАг -40 —Рц • 23 = 0.
|
В, |
Р ‘ 62—Рц-23 |
26 800-62 —15 054-23 |
■32 800 кгс. |
|
40 |
40 |
|
|
|
Проверяем правильность определения реакций R A и R B .
Р + Рц = В а г~г Р вг-
26 800 + 1 5 054 = 32 800 + 9050. 41 854 я* 41 850.
Реакции определены верно.
Находим максимальный изгибающий момент от действия сил в горизонтальной плоскости.
Момент в сечении действия сил в зубчатом зацеплении
М1Г~ Р • 0 = 0 кгс-см.
Момент в сечении опоры А (левого подшипника)
М А = Р -22 = 26 800-22 =
Г
= 590 000 кгс • см.
Момент в сечении опоры В (правого подшипника)
МВг = Р • 62 — 7?иг • 40 =
=26 800 -6 2 - 3 2 800 •40 =
= |
347 000 |
кгс • см. |
Рис. 36. Усилия, действующие на |
вал |
ротора в вертикальной плоскости. |
Момент в сечении действия усилия Рц |
|
|
|
МР = Р -85 —R а -63 — R B -23 = |
|
|
|
ГЦ, Г |
Г -°г |
|
|
|
= 26 8 0 0 -8 5 -3 2 800-63 -9050 -23 = 0. |
|
Из приведенных расчетов видно, что наибольший изгибающий |
момент от горизонтальных сил действует в сечении опоры А, |
т. е. |
МА = |
590 000 |
кгс • см. |
|
|
Вертикальная плоскость. В вертикальной плоскости действуют усилия Т и А х (рис. 36). Кроме этих усилий, на вал действует вер тикальная составляющая от усилия, возникающего в цепной пере даче. Однако, как сказано выше, она незначительна и ее не учиты ваем. Т = 9300 кгс; А х = 2980 кгс; £>рр н 0 = 324 мм. Определяем реакции RA и RB .
|
|
% М АР ^ 0 . |
|
|
Al —- PjJ1—°- — Т -22 |
В в |
-40 = 0. |
|
Л |
|
в |
|
|
Г • 22— A i -.^СР |
- — 9300 • 22 — 2980 |
« * . = |
------- 40 |
= ------------- |
40--------- |
— “ 3890 Юс- |
|
|
|
2 |
м £р ,-= о, |
|
|
|
|
|
Д с Р . н . o , _ y . 6 2 _ L j j A - 4 0 = 0 . |
|
|
T |
• 62 — A \ |
D ,cp. H. о |
9300-62 —2980 |
32,4 |
|
|
|
= 3 890 кгс. |
i?B_ = |
40 |
|
40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 lMBPl = o. |
|
|
|
|
A, Dcp- H---2— |
71• 6 2 + Ra - 4 0 |
= 0 . |
|
|
|
i |
2 |
в |
■ |
|
|
Г - 6 2 — A x |
° cp-J - °- |
9300-62-2980 32,4 |
|
|
|
40 |
|
40 |
= 13 200 кгс. |
|
|
|
|
|
Проверяем правильность определения реакций |
|
|
|
|
Г + |
Л в . - в в |
|
|
|
|
|
озов+3890 =13190. |
|
|
|
|
|
13190 «^13 200. |
|
|
Реакции |
определены верно. |
|
|
|
Определяем максимальный изгибающий момент от действия уси |
лий в вертикальной плоскости. |
|
|
|
М 1В= Аг Дср-н~°- = |
2980 Ц&- = 48 200 кгс • см. |
|
Момент в сечении опоры ,4 |
|
|
|
= Л. _^££аь_2— |
Т -22 = 2 9 8 0 —9300• 22 = —155800 |
кгс-см. |
в |
1 |
2 |
|
2 |
|
|
Момент в сечении опоры В |
|
|
|
|
|
МВв = |
- ^ 6 2 + |
Длв-40 + Л1 -Р ср2но = |
|
|
|
= - 9300 • 62 + 13 200 40 + 2980 |
= 0. |
|
|
|
|
|
v |
и |
|
В вертикальной плоскости наиболее нагруженной также |
является |
опора А. |
М Ав = —155 800 кгс-см. |
|
|
Суммарный изгибающий момент в опоре А |
|
МА = у М \ + М \ = V 590 ООО2 +155 8002 = 610 200 кгс • см.
Учитывая деформацию изгиба и кручения, определяем общий коэф фициент запаса прочности по формуле
KJK
где а_1и — предел выносливости на изгиб |
при знакопеременном |
цикле нагрузок. |
|
а_1и = 0,43ав = 0,43 • 60 = 25,8 |
кгс/мм2. |
„М А
а из — w ■
W = 0,ld3,
где d — диаметр вала в опасном сечении, d = 170*мм.
^ = Ц = 2-08-
Кт— коэффициент запаса прочности на кручение.
Кх Т-1.
Ткр
где т .1 — предел выносливости на кручение при знакопеременном цикле нагрузок.
т_х = 0,22сгв = 0,22 • 60 = 13,2 кгс/мм2.
_ _
Ткр ~ 1¥р ’
где W — полярный момент сопротивления, W = 0,2 d3. Таким образом,
|
|
431 000 |
■440 кгс/см2. |
|
Ькр~ 0,2-173 |
|
|
|
|
|
|
13,2 |
о |
|
|
|
4 Х = 3 - |
|
Общий коэффициент запаса прочности |
|
|
К = |
2,08 •3 |
1,72, |
|
V 2,082+ З2 |
|
|
|
что вполне достаточно, так как для расчета взята максимальная мощность привода ротора.
РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ БЫСТРОХОДНОГО ВАЛА РОТОРА НА ПРОЧНОСТЬ
Задача 145. Согласно данным задачи 144, выбрать тип подшипни ков для быстроходного вала ротора.
Решение. Подшипники быстроходного вала ротора являются ответственным узлом, и от правильного их выбора зависит срок эксплуатации ротора. Данные для расчета из задачи 144: Р =
