![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Гриневич, Г. П. Вилочные погрузчики
.pdf]
Т а б л и ц а 22
ыВыражения для условий прочности, приведенных напряжений и запасов прочности при нестационарном режиме переменных напряжений
ГриневП .
к
JS
Д и с к р е т н ы е и з м е н е н и я а м п л и т у д Н е п р е р ы в н ы е и з м е н е н и я а м п л и т у д
|
|
|
/ |
|
—— |
|
|
|
т . |
° ш а х |
|
Условие |
прочности |
t |
^ |
"?•>.) |
|
|
|
у / У |
|||
|
|
i |
|
|
|
Приведенное |
(экви |
m / |
|
а ш а х |
|
валентное) |
напря |
|
|||
|
|
|
|||
жение установив |
|
|
|
||
шегося |
режима |
|
|
|
|
|
И = |
|
-± |
. |
_ |
Запас прочности |
л = |
± |
т I |
0 ш а х |
|
|
|
|
|
|
|
|
О б о з н а ч е н и я : |
я с у м — общее число циклов изменения амплитуд н а г р у з к и при работе детали; Ф' ( о х ) — ф у н к ц и я плотности р а с п р е - |
д е л е н и я вероятности а,-. |
|
оэ |
_». |
бт
<P'(Gi) |
N |
Рис. 102. Кривые, характеризующие расчет усталост ной прочности при нестационарных режимах нагружений:
/ — усталости; |
2 — н а к о п л е н н ы х частот; |
3 — плотности |
вероятностей |
р а с п р е д е л е н и я а м п л и т у д |
н а п р я ж е н и й |
Расчет на усталость при нестационарных режимах нагружений основывается на сопоставлении фактической нагруженности с проч ностью, определенной при установившихся нестатистических режи мах переменных напряжений с постоянной амплитудой, либо про граммированных для установления соответствующих условий нако пления усталостных напряжений. На рис. 102 сравнивается кривая усталости с кривой накопленных частот за определенный срок службы, которая характеризует цикличность нестационарного ре жима нагружений, когда амплитуда циклов изменяется непрерывно. На такой кривой по оси сга откладывается максимальное напряже ние цикла, а по оси N — общее за срок службы число повторений циклов с максимальными амплитудами напряжений данной вели чины. Суммирование осуществляется в заштрихованной области.
Средняя повторяемость (плотность распределения амплитуд напряжений) и накопленная частота циклов относятся друг к другу как плотность вероятности к интегральной вероятности. Исполь зование при расчете кривой плотности распределения амплитуд равноценно по смыслу замене действительного нестационарного режима нагружений эквивалентным нестатистическим режимом.
§ 3. Действующие нагрузки в механизмах
Разнообразие работы и режимов использования вилочных по грузчиков не позволяет определить спектры нагрузок, свойствен ные любым эксплуатационным режимам. Такое определение весьма трудоемко как на стадии тензометрирования, так и на стадии ста тистического анализа напряженности конструкции. Существенное сокращение трудоемкости исследований при приемлемой точности результатов достигается некоторыми упрощениями и методи ческими примерами, основанными на результатах проведенных
194
![](/html/65386/283/html_XT8sUlqm_T.j164/htmlconvd-mjMDxw193x1.jpg)
выявления степени загрузки регистрация напряженности в выше названных узлах проводилась при грузоподъемности 25, 50 и 100%.
Обработка кривых производилась с помощью корреляцион ных таблиц, позволяющих получить двухпараметрическое опре деление характера изменения нагрузок. Был применен метод счета максимумов и минимумов кривой, взятой с осциллограмм про цесса нагружения. Полученные в корреляционной таблице рас пределения позволили получить гистограммы экстремальных зна чений и размахов нагрузок, действующих на механизмы погруз чиков. При заполнении таблицы, разделенной в соответствии с принятыми масштабами обработки осциллограмм на разряды, учитывались минимальные значения, лежащие слева от данного максимума. Каждая точка в квадрате таблицы (рис. 104) обозна чает событие, когда вслед за максимумом, попадающим в разряд е,., встречается минимум, попадающий в разряд п,-. Суммированием точек в каждом квадрате получается числовая корреляционная таблица. Вариационные ряды значений максимумов и минимумов
-а нимМи
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2? |
Максимумы |
|
i |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
||||
|
|
<NJ |
|
g |
1 |
|
|
(X |
<c |
|
CNj |
<=! |
|
•4- toso |
*2 |
|
^? |
|
|
|
|||
|
|
о - |
1 |
|
|
V |
1 |
I |
I |
1 |
1 |
i |
t |
I |
I i |
i |
i |
1 |
|
|
|
||
|
|
Cxi |
r § |
|
|
|
|
|
|
o^ |
t o |
|
|
|
t o |
|
|
t o |
St* |
|
|
|
|
|
|
CXI |
|
|
|
|
|
|
|
tO |
•4- ^\ |
|
|
•st- |
|
? 1 I |
|
|
t ^ |
|
|||
|
|
|
|
|
CD |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
"О |
|
|
4t- |
|
|
lf> |
|
|
^ |
^> |
|
|
£ |
|
|
|
|
||||
А$У |
^> |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ttS |
|
|||||||||
I |
1 |
i 1 |
1 |
«S3 |
1 |
I 1 |
I |
|
1 |
i |
i |
I |
I |
1 |
1 |
J , |
I |
|
|||||
Со |
4 5 6 |
7 |
8 |
i D |
|
§3 |
|
eg |
|
|
17 |
Si |
S35? |
•4- |
|
|
|
||||||
A w |
^ |
/ J |
9 101112131415' |
19Id.21 |
2223242b2827 |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ц |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
29Н76 |
65-60 J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
276-25360-55 i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|||||
253-23055-50 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
||
00-20? 50-45 |
6 |
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
207-М 45-40 7 |
|
|
|
|
|
1 |
1 3 |
|
I |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
||
m-isi 40-35 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
6 |
||
161-13835-30 9 |
|
|
- |
|
|
|
2 |
|
1 |
|
3 |
4 2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
13 |
|||
138-11530-25 |
10 |
|
|
|
|
|
,6 6 |
2 2 1 2 |
1 |
1 |
1 |
|
|
|
|
|
22 |
||||||
115-92 25-20 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
12 7 9 103 |
? 2 1 |
|
|
|
|
|
46 |
|||||||
$2-69 20-15 12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
25202329 8 3 |
|
|
|
|
|
|
108 |
|||||||
69-46 15-10 13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
41¥t 5820 3 |
4 |
1 |
|
|
|
|
171 |
||||||
16-23 10-5 |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
755049*102 |
|
|
|
|
|
178 |
|||||
23-0 |
5-0 |
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
935416105 |
|
|
|
|
|
178 |
|||
а-73 |
0 -5 |
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
56205 5 |
1 |
|
|
1 |
|
88 |
||
23-46 5 -10 17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29102 2 |
|
|
|
|
43 |
||||
16-59 10-15 18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15S |
|
|
|
|
|
18 |
||
69-92 15-20 19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 2 1 |
1 |
|
|
15 |
||||
92-115 20-25 20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
|
|
3 |
||
115-13825-30 21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
1 |
1 |
||
138-161JO-35 22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
4 |
||||
161-18435-40 |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2? |
|
&t<-4 |
ta> |
|
-=»- is . |
|
|
|
|
|
913 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
g><*> |
|
|
|
|
|
|
Рис. 104. Корреляционная таблица обработки записи крутящего момента на полуоси электропогрузчика ЭП-201 грузоподъемностью 2 тс при работе в экс плуатационном цикле
196
-№ |
-92 |
0 |
92 |
184 М О 92 |
№ 230 |
Мр |
|
|
а) |
|
|
S) |
|
Рис. 105. Гистограммы распределения экстремальных |
значений |
(а) |
||||
и размахов |
(б) |
нагрузок |
согласно корреляционной таблице |
|
определяются суммированием цифр в таблице по горизонтали и вертикали. Просуммировав те же цифры по диагонали, получаем распределение размахов.
Метод учета экстремальных значений на кривой более под робно рассматривался в работах [4, 5].
Полученные в корреляционной таблице вариационные ряды
изображаются |
графически на |
гистограммах (рис. 105), которые |
||
облегчают подбор |
теоретических кривых. |
|
||
Следующим |
этапом статистической обработки |
является под |
||
бор аналитического |
описания |
для полученных |
вариационных |
|
рядов. |
|
|
|
|
Эмпирические графики распределения исследуемых параметров, даже при сравнительно большом количестве замеров, могут иметь некоторые отклонения в плотности распределения нагрузок от их фактического распределения. Чаще всего отклонения наблю даются в интервалах предельных максимальных нагрузок с малой вероятностью. Для выравнивания опытных данных по характери стикам эмпирических распределений целесообразно рассчитывать и строить теоретические кривые распределения.
Описание опытных данных теоретическими законами распре деления позволяет использовать аппарат теории вероятностей для совмещения интересующих интервалов независимых и малозави симых нагрузок, что очень важно для разработки методики рас чета деталей погрузчиков как на статистическую прочность по максимальным напряжениям, так и на усталость. Подбор кривых осуществляется с использованием методов математической стати стики, для чего подсчитаваются моменты распределения. При выборе типа кривых, помимо внешнего вида гистограмм, важную роль играет физическая сущность явления, к которому подбирается математическое выражение функции плотности распределения.
197
Как упоминалось ранее, распределение нагрузок в механиз мах погрузчиков зависит от случайных факторов. Распределе ние случайных величин в большинстве случаев подчиняется нор мальному закону, что подтверждает вид гистрограмм максимумов и минимумов. Размахи хорошо описываются экспоненциальным законом, широко используемым в теории дискретных случайных процессов с непрерывным временем.
По кривым нагрузок на осциллограммах можно представить процесс как непрерывный, с дискретным изменением средней ве личины амплитуд в каждом цикле.
Выборочная проверка гипотез о законах распределения по результатам обработки осциллограмм по критерию согласия Пир сона х 2 показала, что уровень значимости находится в пределах 0,2—0,3 и выше. Следовательно, вероятность того, что законы подобраны правильно, равна 0,2—0,3, и поэтому гипотезы о рас пределении нагрузок можно считать приемлемыми.
В результате исследований определено число колебаний на грузки и функции ее распределения в основных механизмах по грузчиков. Сопоставление нагруженности механизмов в режиме длительных испытаний в условных циклах с их нагруженностью в наиболее специфических эксплуатационных циклах показало, что спектры нагрузок практически не отличаются.
Для удобства использования при расчетах целесообразно функции плотности распределения амплитуд нагрузки и спектры строить в относительных величинах, т. е. когда по оси абсцисс
откладывается |
коэффициент |
нагрузки |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
К |
= |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
м т а х |
с т |
' |
|
|
|
где |
М — истинное значение |
нагрузки, |
возникающее в меха |
|||||||||
|
|
|
низме |
в |
определенный |
момент |
времени |
работы; |
||||
М т а х С Т |
— максимальная |
статистическая |
величина |
нагрузки |
||||||||
|
|
|
в механизме в данных |
условиях. |
|
|
||||||
За |
максимальные |
статистические |
нагрузки |
принимались: для |
||||||||
механизма |
передвижения —• момент |
на |
полуоси груженого по |
|||||||||
грузчика, |
для |
заднего |
моста — нагрузка на |
колесо погрузчика |
||||||||
без груза, |
для |
грузоподъемного |
механизма — нагрузка |
с грузом. |
Было установлено, что статистические параметры распределений нагрузок, выраженные через коэффициент нагрузки Кн (средние Кн и средние квадратичные отклонения а), при работе погрузчиков с номинальным грузом оказывались близки для различных типов погрузчиков (табл. 23).
Кривые плотности распределения амплитуд нагрузки (/Сн)а> рекомендуемые для расчета долговечности механизмов погруз чиков, показаны на рис. 106.
Полученные в результате экспериментальных исследований функции плотности распределения амплитуд нагрузки показывают, что наибольшая опасность разрушения деталей по усталостной
198
Статистические характеристики распределения |
нагрузки |
Т а б л и ц а 23 |
||||||||
|
|
|||||||||
в механизмах |
погрузчиков |
при работе с номинальным |
грузом, |
|
|
|||||
выраженные через коэффициент нагрузки |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
М о д е л ь п о г р у з ч и к а |
|
|
С р е д н е е |
||
|
П о к а з а т е л и |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
значение |
|||
|
|
|
|
ЭП-103 |
ЭП-201 |
4020 |
4043 |
п о к а з а т е л я |
||
Момент кручения для ве |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
|
0 |
|||
дущего моста 1 |
. . . |
|
|
|||||||
|
1,43 |
1,52 |
1,53 |
1,41 |
|
1,48 |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1,45 |
1,56 |
1,58 |
1,43 |
|
1,50 |
|
|
|
|
|
1,41 |
1,49 |
1,43 |
1,34 |
|
1,42 |
Вертикальная |
нагрузка: |
|
|
|
|
|
|
|
||
на |
колесо |
управляе |
|
0,73 |
0,715 |
0,71 |
0,72 |
|
0,72 |
|
|
мого моста 1 . . . |
|
|
|||||||
|
|
0,26 |
0,27 |
0,28 |
0,27 |
|
0,27 |
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
0,145 |
0,15 |
0,155 |
0,16 |
|
0,153 |
|
|
|
|
|
|
0,24 |
0,23 |
0,22 |
0,24 |
|
0,233 |
на |
вилы |
грузоподъ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
емника 2 |
|
. . . . |
|
0,11 |
0,13 |
0,12 |
0,13 |
|
0,123 |
|
|
|
|
|
0,11 |
0,10 |
0,11 |
0,10 |
|
0,103 |
1 В |
числителе |
— з н а ч е н и я , |
вычисленные по максимумам |
распределения |
н а г р у з к и , |
|||||
в знаменателе — по р а з м а х а м . |
|
|
|
|
|
|
||||
2 З н а ч е н и я , |
вычисленные |
по |
р а з м а х а м |
кривых |
р а с п р е д е л е н и я н а г р у з к и |
при работе |
сг р у з о м .
прочности возникает в механизмах ведущего моста; управляемый мост и грузоподъемник работают в более благоприятных усло виях.
Число изменений амплитуд нагрузки зависит в первую очередь от скорости передвижения погрузчика, от вида и состояния до-
ч>К)а |
|
Ф'(Кц)о |
<Р'(К»)о |
|
О, 7 |
|
у |
10 |
|
0,6 |
|
\ |
12 |
|
|
8 |
|
||
0,5 |
|
\ |
|
V |
|
|
|
||
0,4 |
|
|
6 |
|
0,3 |
|
\ < |
||
|
|
|||
0,2 |
-2 |
Ц \ |
||
0,1 |
si |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
s |
2 |
|
О |
2 3(К„)о |
0,1 0,2 0,3 (Кн)а |
|
0,1 0,2 0,3 (Кн)а |
|
а) |
б) |
|
в) |
Рис. 106. Кривые плотности распределения амплитуд нагрузки по размахам (1) и по максимумам (2):
а — к р у т я щ е г о момента на п о л у о с ь ; |
б — |
вертикальной |
н а г р у з к и на к о л е с о |
з а д н е г о моста; в — вертикальной |
н а г р |
у з к и на вилы |
г р у з о п о д ъ е м н и к а |
199
I
Т а б л и ц а |
24 |
||
Число изменений амплитуд |
|
|
|
нагрузки в механизмах |
погрузчиков |
||
за один оборот ведущего колеса |
ровнойпо верхности |
||
Придвиже ниипо ров |
нойповерх ности |
Придвиже ниипо не |
|
Н а г р у з к и |
|
|
|
Т а б л и ц а 25
Средние и максимальные расчетные нагрузки для механизмов погрузчиков
З н а ч е н и я |
н а г р у з к и |
ч е р е з к о э ф ф и ц и е н т |
Н а г р у з к и |
(*н)а |
|
|
с р е д - • |
м а к с и м а л ь |
нее |
ное |
Момент |
кручения |
|
|
Момент круче |
|
|||
|
|
ния |
для ве |
|
||||
для |
|
ведущего |
|
|
дущего моста |
В зависимо |
||
колеса |
|
|
2 |
3 |
|
|
сти от угла |
|
Вертикальная на |
|
|
|
|
преодоле |
|||
|
|
|
|
ваемого |
||||
грузка: |
|
|
|
|
|
|
уклона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с полной |
на |
колесо уп |
|
|
|
|
нагрузкой |
||
|
равляемого |
|
|
Вертикальная |
|
|||
|
моста |
• . . |
3 |
4 |
нагрузка: |
|
||
на |
вилы |
гру |
|
|
на |
колесо |
|
|
|
|
|
управля |
|
||||
зоподъемни |
|
|
|
емого мо |
|
|||
ка |
. |
. . . |
3 |
4 |
|
ста . . |
0,72 |
|
|
|
|
|
|
|
на |
вилы |
|
|
|
|
|
|
|
|
грузо |
|
|
|
|
|
|
|
|
подъем |
|
|
|
|
|
|
|
|
ника . . |
|
рожного покрытия и от технологической схемы производства подъемно-транспортных работ. Определить влияние каждого из факторов довольно сложно; опыт показывает, что в ряде случаев можно принимать средние статистические величины, полученные из эксперимента. Наиболее правильным представляется установ ление зависимости числа изменений амплитуд нагрузки от ско рости времени ведущих колес, определяющей скорость погрузчика (табл. 24).
Изменения амплитуд нагрузки в механизмах погрузчиков про исходят лишь при их работе, поэтому в расчетах на долговечность суммарное число циклов изменения нагрузки или напряжений определяется произведением времени работы механизма на число изменений напряжений в единицу времени.
Суммарное число циклов изменения амплитуд напряжений детали погрузчика за весь срок ее службы может быть выра жено зависимостью
|
|
( " с у м ) * = |
Ю О О я - ^ - Г щ а х ! , |
где |
п — число |
изменений |
амплитуд напряжений за один |
|
оборот |
ведущего |
колеса (табл. 24); |
200
v — средняя |
скорость погрузчика с грузом |
и без груза |
|
за цикл |
в км/ч; |
|
|
D — диаметр ведущего колеса в м; |
|
||
Ттах — заданный срок службы детали в ч; |
приложения |
||
i — передаточное число на участке от места |
|||
нагрузки |
до |
детали. |
|
Значения средних и максимальных расчетных нагрузок для |
|||
механизмов погрузчиков даны в табл. 25. |
|
||
По полученным функциям плотности распределения амплитуд |
|||
нагрузки Ф' (К„)а Д л |
я различных механизмов погрузчиков в за |
||
висимости от т и • ^ПсУ^а |
были вычислены коэффициенты Kl при |
веденной (эквивалентной) нагрузки, которые используются для расчета элементов конструкций погрузчиков по усталостной проч
ности. |
Для |
удобства |
расчета |
коэффициенты |
Kl |
определяются |
|||
через |
значение коэффициента |
нагрузки Кп- |
|
|
|
||||
Приведенную амплитуду, например амплитуду касательных |
|||||||||
напряжений, |
находят |
по |
формуле |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Л н max ст |
|
|
|
|
где |
Kl — эквивалентный |
коэффициент |
нагрузки, |
рассчи |
|||||
|
|
танный для заданного срока службы детали; |
|||||||
|
Мтахст — максимальный |
статистический |
крутящий |
момент |
|||||
|
|
для заданных |
условий работы; |
|
|
||||
|
Wp—полярный |
момент |
сопротивления |
сечения рас |
|||||
|
|
считываемой детали. |
|
|
|
||||
Значения |
коэффициента |
Кн рассчитывают |
исходя из |
закона |
|||||
изменения кривых усталости o^-N. = const по формуле |
|
||||||||
|
|
т Г (п |
) ( / Ч |
т а х |
|
|
|
||
|
|
*- = 1/ |
^ |
|
J |
(*.r*'(*.w.. |
|
||
|
|
У |
N° |
|
< * . ) ш . П |
|
|
|
Рекомендуемые значения Кн (табл. 26) рассчитаны для числа циклов J V 0 = 107 . В тех случаях, когда N0 отличается от приня того за базовое, можно высчитать коэффициент (Kl)' по формуле
где Кн — коэффициент эквивалентной нагрузки |
для расчетного |
("сум)а по табл. 26; |
|
N'Q — базовое число циклов рассчитываемой |
детали. |
Зависимости коэффициента Kl от показателя |
степени т и от |
( « с у м ) а для различных механизмов показаны графиками на рис. 107.
201
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
26 |
|
Рекомендуемые |
значения |
коэффициента |
К\ эквивалентной |
нагрузки |
|
||||||||
для расчета на долговечность элементов погрузчиков |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
К о э ф ф и ц и е н т |
К3^ |
Для |
з н а ч е н и й |
( п с |
у м ) а / Л ^ 0 |
|
||
|
Н а г р у з к и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
0,5 |
1 |
2 |
|
3 |
4 |
5 |
6 |
|
Момент кручения для |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ведущего моста |
• . |
3 |
1,4 |
1,8 |
2,3 |
|
2,6 |
2,9 |
3,1 |
3,2 |
|||
|
|
|
|
6 |
2,1 |
2,4 |
2,7 |
|
2,9 |
3,0 |
3,2 |
3,3 |
|
Вертикальная нагруз |
9 |
2,5 |
2,8 |
3,0 |
|
3,1 |
3,2 |
3,3 |
3,4 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ка: |
колесо |
упра |
3 |
0,15 |
0,19 |
0,24 |
0,28 |
0,30 |
0,32 |
0,34 |
|||
на |
|||||||||||||
|
вляемого |
моста |
6 |
0,23 |
0,26 |
0,29 |
0,31 |
0,33 |
0,34 |
0,35 |
|||
на |
вилы |
грузо |
9 |
0,28 |
0,30 |
0,32 |
0,34 |
0,35 |
0,36 |
0,37 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
подъемника |
|
3 |
0,13 |
0,17 |
0,21 |
0,25 |
0,27 |
0,29 |
0,31 |
|||
|
|
|
|
6 |
0,21 |
0,24 |
0,27 |
0,29 |
0,30 |
0,31 |
0,32 |
||
|
|
|
|
9 |
0,26 |
0,28 |
0,31 |
0,32 |
0,33 |
0,34 |
0,35 |
||
П р и м е ч а н и е . |
Коэффициенты рассчитаны |
при |
у с л о в и и , |
что |
N0 |
— Ю 7 |
|
Величина коэффициента зависит особенно от относительной дли
тельности действия переменных напряжений спектра |
. |
"о
Статистический метод исследования нагрузочных режимов заключается в определении объективных закономерностей изме нения нагрузок. Задача получения кривых средней повторяемости
3 |
3 |
|
3 ^ |
||
0,3 |
||
0,3 |
||
2 |
*2 |
|
|
' 1 |
0,2 |
1 |
|
0,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
9т |
|
3 |
9т |
3 |
6 |
9т |
а) |
|
|
6) |
|
|
в) |
|
Рис. 107. Графики зависимости |
коэффициента |
К3К |
эквивалентной |
нагрузки от т |
и (пСуы)а Для момента кручения ведущего |
моста (а) и для вертикальной нагрузки |
|||||||||||
на колесо управляемого |
моста |
(б) и |
на |
|
вилы |
грузоподъемника (в): |
||||||
|
( " с у м ) о |
= |
1; |
|
( " с у м ) а |
|
, . |
„ |
|
("сумЬ = |
||
при |
|
при |
|
~ |
|
= |
о; |
3 |
при |
No |
||
|
|
|
|
|
|
202