книги из ГПНТБ / Катков, Ф. А. Телемеханика учеб. пособие
.pdfИз полученного выражения видно, что для обеспечения максимальной кратности т величина сопротивления потенциометрического датчика R должна быть также как можно большей.
Логометрнческая система с делением тока может быть выполнена и с двухпроводной линией связи, однако в этом случае для питания схемы требуется переменный ток. Система такого типа (рис. 8.4, б) состоит из потенциометрического датчика R, логометра и четырех вентилей, включенных на передающей и приемной стороне.
Р и с . 8 .5 . Л о го м е т р и ч е с к а я си стем а те л е и з м е р е н и я с д елением |
|
а —принципиальная схема; |
н а п р я ж е н и я : |
6 —эквивалентная схема; в, г —проме |
|
жуточные |
эквиваленте схе.ѵы. |
Когда движок потенциометра располагается внизу, то полуволны напряжения положительной полярности, проходящие через диоды Д 1; Дг и обмотку логометра шь имеют амплитуду, превышающую ампли туду отрицательной полярности, и ток в линии связи имеет несину соидальную форму. При этом среднее значение тока в катушке лого метра Wi больше, чем в катушке w2, так что его стрелка отклоняется в крайнее положение. При перемещении движка потенциометра вверх амплитуда полуволн напряжения положительной полярности будет уменьшаться, а амплитуда полуволн напряжения отрицательной поляр ности, наоборот, будет возрастать, так как сопротивления верхней и нижней ветвей схемы будут изменяться за счет изменения положения движка на потенциометре. Стрелка логометра при этом перемещается по шкале в другое крайнее положение. Рассмотренная система как и система на постоянном токе, малочувствительна к изменению напря жения источника питания V. Для уменьшения влияния колебаний сопротивления линии связи на точность телепередачи здесь также при бегают к балластированию линии путем включения дополнительных резисторов Rд.
Второй разновидностью логометрических систем являются системы с делением напряжения (рис. 8.5, а).
200
Для полной симметрии схемы в средний провод включается допол нительный резистор Дд = RBn (Дв„ — внутреннее сопротивление рам ки логометра), а линейные провода заземляются через резисторы Ry. В этом случае точки 1 и 2 будут точками равного потенциала и могут быть соединены.
От принципиальной схемы перейдем к эквивалентной (рис. 8.5, б), которую легко рассчитать методом наложения. Рассмотрим первый контур (рис. 8.5, ö). Эквивалентное сопротивление нижней ветви опре деляется выражением
|
Яä |
( Я к + Я с) ( Я к + Я с) |
_ |
R k + Я с |
|
(8.19) |
|||||||
|
Я к + R c -) - R |
+ к Я с |
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Тогда ток в верхнем проводе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Л = |
------ |
у U |
|
|
__ |
2у і і |
|
|
(8.20) |
|||
|
|
Я к + Я с |
|
|
3 ( Я + Я с ) |
|
|||||||
|
|
(Як + Rc) |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
а ток в нижней ветви |
|
|
|
Л |
|
|
|
|
|
|
|||
|
/ 2= / |
Я к + |
|
Я с |
|
|
|
y U |
|
|
( 8. 21); |
||
|
2 ( Я к + Я с ) |
|
2 |
|
3 ( Я к + Я с ) ' |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Для второго контура (рис. 8.5, г) получаем |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
f |
|
|
т |
|
|
|
|
|
(8. 22) |
|
|
|
|
2 |
|
3 |
( Я к |
+ Я с ) |
’ |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
'I |
|
ßl/ |
|
|
|
|
(8.23) |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
3 ( Я к |
+ |
Я с ) |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Т ок в |
в е р х н е м |
п р о в о д е |
|
д л я |
э к в и в а л е н т н о й |
сх ем ы |
(р и с . |
8.5, б) |
|||||
р ав ен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
= г- , |
г" _ |
2yU |
|
, |
|
W |
|
_ |
2yU + |
ßü |
(8.24) |
|
1 |
|
|
3 ( Я к + Я с) |
^ |
3 ( Я к + Я с) |
3 ( Я к + Я с ) ’ |
|
||||||
а ток в ее нижнем проводе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/2= /; + д = ___2В - |
' |
3 ( Я к + Я с) |
y U + 2ß(/ |
(8.25) |
|||
1 2 |
2 |
3 ( Я к + Я с) |
3 ( Я к + Я с ) |
|
|||
Угол отклонения стрелки логометра |
|
|
|
||||
|
|
а = к —— = к - |
2Y +- ß |
|
(8.26) |
||
Так как у + |
ß = |
1, то |
|
|
V+ 2P |
|
|
|
1 + |
|
|
|
|||
|
|
а = |
к |
у |
|
(8.27) |
|
|
|
t + ß |
|
Из полученного выражения видно, что показания логометра в сим метричной схеме не зависят от колебаний напряжения источника пи тания U и от изменения сопротивления линии связи. Однако такой схеме присуща погрешность, вызванная тем, что величина сопротив ления и величина напряжения, снимаемая с потенциометрического дат чика, делятся в разных отношениях. Для уменьшения этой погрешно сти сопротивление датчика R необходимо выбирать как можно меньше.
201
Небалансные токовые системы. Принцип построения токовой систе мы телеизмерения удобно продемонстрировать на простейшей схеме, показанной на рис. 8.6, которая состоит из потенциометрического дат чика R (ось его связана с подвижной системой первичного измеритель ного прибора ПИ), линии связи, миллиамперметра и балластного со противления R6, включенного последовательно с сопротивлением ли нии R„. Если предположить, что линия не имеет утечек и R6 + R„ ^ ^ R, то, пренебрегая внутренним сопротивлением миллиамперметра, можно записать
|
|
U2 |
(8.28) |
|
|
Re + Rn |
|
Так как U2= |
R2 и |
= 1<а |
(здесь а — угол поворота |
движка потенциометра; к — коэффициент пропорциональности), то вы ражение (8.28) принимает вид
/л = |
I |
|
|
(8.29) |
|
и гак Re + Rn ’ |
|
|
|
|
|
т. е. ток в линии связи пропорционален а, а значит и |
контролируе |
||||
мому параметру. Балластное сопротивление |
обычно |
выбирают |
в |
||
|
30—50 раз больше, чем |
сопротивление |
|||
|
линии. Его устанавливают во всех неба |
||||
|
лансных токовых системах телеизмере |
||||
|
ния. На точность телепередачи рассмот |
||||
|
ренной схемы влияют колебания напря |
||||
|
жения источника питания Uі, которое |
||||
Рис. 8.6. Упрощенная схема не |
должно быть стабилизированным. |
расчет |
|||
балансной токовой системы теле |
Проведенный |
упрощенный |
|||
измерения. |
был проделан без |
учета |
утечек |
в |
со |
|
единительных проводах линии. Непостоянство утечки оказывает су щественное влияние на дальность телеметрической связи в небаланс ных токовых системах телеизмерения (гл. 6, § 6.4), причем следует отметить, что скомпенсировать погрешность, вызванную колебанием
сопротивления изоляции, нельзя.
К классу небалансных систем относятся также выпрямительные си стемы, которые достаточно широко распространены в энергосистемах и используются при телеизмерениях переменного напряжения, тока и мощности. Схема такой системы для телеизмерения напряжения изо бражена на рис. 8.7, а. Она состоит из вспомогательного трансформа тора напряжения ВТНі с двумя вторичными обмотками I и II, вспомо гательного трансформатора напряжения ВТНг, диодов Ді Дз, цепочки C2R2, фильтра CtR6, регулировочного резистора R u линии
связи ЛС и приемного прибора ПП.
Так как при измерении напряжения необходимо контролировать его значение в пределах 70—120% от номинала, в схеме предусмотрено сжатие начального участка шкалы приемного прибора и расширение
ее остального участка.
Система работает следующим образом. Измеряемое переменное на пряжение и подается на первичную обмотку вспомогательного транс-
202
форматора напряжения BTHj. Вторичная обмотка этого трансфор матора I питает вспомогательный трансформатор напряжения ВТН2, работающий в режиме насыщения. Напряжение со вторичной обмотки IIBTHj подводится к цепочке C2R2■Таким образом с выхода ВТН2 и с резистора R2 снимаются два напряжения: напряжение Uь имеющее нелинейную зависимость от U, и напряжение 0 2, линейно меняющее ся при изменении U.
Эти напряжения выпрямляются диодами Ді, Д2 и встречно подают ся к точкам 1 и 2. Напряжение Uі минусом приложено к аноду диода Д3,
Рис. 8.7. Схемы выпрямительных систем телеизмерения:
а — н а п р я ж е н и я о д и а г р а м м о й н а п р я ж е н и й (б ); в — т о к а .
причем на начальном участке | | > | U2 | (рис. 8.7, б), так что диод Дз будет заперт. При увеличении контролируемого напряжения U на пряжение U2 растет быстрее, чем Ui, и с некоторого момента времени превышает значение U±. При этом диод Дз начинает пропускать ток в линию связи. Резистор Ri служит для установки нуля приемного при бора ПП. Цепочка C2R2, включена для уменьшения частотной погреш ности. Балластный резистор R6 и конденсатор С4 образуют сглаживаю щий фильтр.
На рис. 8.7, в изображена выпрямительная система для телеизме рения тока. Она состоит из вспомогательного трансформатора тока ВТ, двухполупериодного выпрямителя, собранного на диодах Д і и Д2, шун та Rm, регулировочного резистора Ri, фильтра R6C, линии связи ЛС и приемного прибора ПП. _
Так как первичная обмотка вспомогательного трансформатора тока подключена к трансформатору тока ТТ, то напряжение 0, а следова тельно, и ток в линии связи ЛС пропорциональны току в контролируе мой цепи. Одним из источников погрешностей такой системы телеиз мерения является непостоянство прямого и обратного сопротивлений диодов при изменении температуры окружающей среды. Для уменьше ния этой погрешности в схему включен шунт Rm, выполненный из
203
материала с положительным температурным коэффициентом. При сни жении температуры коэффициент выпрямления растет, выпрямленное напряжение U увеличивается, но одновременно уменьшается и сопро тивление Rm. Поэтому ток в линии связи практически остается неиз менным. Аналогичного эффекта можно добиться, если диоды Д! и Д2 будут кремниевые.
Система для телеизмерения тока должна быть защищена от коротких замыканий в контролируемой цепи, ибо в этом случае напряжение U может сильно возрасти и вывести из строя всю аппаратуру и линию
Рис. 8.8. Схема выпрямительной системы телеизмерения мощности.
связи. Эта защита обеспечивается путем выбора такого магнитопрово да вспомогательного трансформатора, чтобы при токах, в два-три раза превышающих номинальный, происходило насыщение магннтопровода. Тогда даже при наличии коротких замыканий в контролируемой цепи напряжение на выходной обмотке вспомогательного трансформатора будет изменяться незначительно.
Выпрямительные системы телеизменения обладают относительной погрешностью порядка 2—2,5% и дальностью действия по кабельным линиям связи, до 30 км, по воздушным — до 10 км. Разница в дально сти объясняется в основном значительными колебаниями сопротивле ния изоляции воздушных линий, в то время как у кабельных линий сопротивление изоляции изменяется мало.
На рис. 8.8 изображена схема выпрямительной системы телеизме рения мощности, основным элементом которой является статический преобразователь контролируемой мощности в величину постоянного тока или напряжения.
Принцип работы статического преобразователя подробно описыва ется в гл. 7 (§ 7.3), поэтому здесь мы остановимся на его принципиаль ной схеме, которая состоит из вспомогательных трансформаторов напряжения ВТН и тока ВТТ,дросселей насыщения Др4 и Др2,трансфор маторов Трі и Тр2, диода Д, нагрузочных резисторов Д4 и Rb, балласт ного резистора R6, линии связи ЛС и приемного прибора ПП. В свя зи с тем, что первичная обмотка трансформатора ВТН имеет большое индуктивное сопротивление, что может вызвать дополнительный сдвиг фазы между напряжением и током, подводимыми к преобразователю, последовательно с ней включен большой по величине резистор Д„.
204
Включение этого резистора превращает цепь первичной обмотки трансформатора ВТН почти в чисто активное сопротивление. При этом появление дополнительного сдвига фазы практически исключа ется и возможность возникновения дополнительной погрешности преобразования, вызванной несоответствием фазы между током и напряжением в контролируемой цепи и на входе статического преобра зователя уменьшается.
Одним из основных элементов схемы являются дроссели насыщения Дрь Дрг и резисторы Rs, последовательное включение которых обеспе чивает квадратичную характеристику, необходимую для правильной
работы системы. Элементы Ri и С4 введены в верхний и нижний контуры для уменьшения погрешности системы за счет колебания частоты в контролируемой цепи. Резистор Д2 является нагрузкой для вспомога тельного трансформатора тока ВТТ.
Суммирование напряжений и возведение в квадрат производится в верхнем контуре преобразователя, а вычитание их и возведение в квадрат — в нижнем контуре. С помощью трансформаторов Трі и Тр2,
диода Д, а также резисторов |
и R6 выполняются операции выпрям |
ления и вычитания напряжений. |
Таким образом, на выходе схемы по |
лучается напряжение, пропорциональное контролируемой мощности. Как и во всех выпрямительных небалансных системах телеизмерения, последовательно с линией связи ЛС включен балансный резистор R6r который вместе с конденсатором С2 образует сглаживающий фильтр. Рассмотренная система телеизмерения мощности имеет относительную погрешность ±2,5% при токе в линии связи с сопротивлением 4 ком до 1 ма. Мощность, потребляемая токовой цепью, равна 1,5 ва, а цепью
напряжения — 2 ва.
Индукционно-выпрямительная система. Основным элементом этой системы является индукционный преобразователь ИП, рамка которо го жестко связана с осью первичного измерительного прибора ПИ (рис. 8.9). В зависимости от типа первичного измерителя система мо жет быть использована для телепередачи различных электрических и неэлектрических величин. Принцип работы системы заключается в том, что индукционный датчик преобразует угол поворота первичного измерителя а в значение переменного напряжения, которое выпрямля ется сначала выпрямителем В, а затем прикладывается к линии связи ЛС. На приемной стороне миллиамперметр фиксирует значение по стоянного тока, пропорциональное контролируемому параметру. Для уменьшения влияния непостоянства переменного напряжения на ра боту индукционного преобразователя последний подключается к сети
205
через стабилизатор напряжения СН. Индукционно-выпрямительная система телеизмерения обладает относительной погрешностью ±3% при сопротивлении линии связи ЛС, равном 3000 ом.
Балансная токовая система. Схема этой системы состоит из первич ного измерительного прибора ПИ, компенсационного устройства КУ и электронного регулятора тока, собранного на лампе Л (рис. 8.10). Принцип работы системы заключается в том, что путем автоматиче ского регулирования тока I в линии связи ЛС поддерживается градуи-
Рис. 8.10. Схема балансной токовой системы телеизмерения с компенсацией временных моментов.
ровочная зависимость между контролируемым параметром А и током I. Рассмотрим более подробно работу схемы.
Первичный измерительный прибор ПИ связан с компенсационным магнитоэлектрическим устройством КУ при помощи вспомогательной пружины ВП; поэтому при повороте подвижной системы ПИ на неко торый угол а поворачивается и рамка Р, увлекая за собой подвижную диафрагму Дф. По мере отклонения диафрагмы световой поток от ис точника света ИС, попадающий на фотоэлемент ФЭ, все время увеличи вается. Если в исходном состоянии лампа Л і была заперта отрица тельным смещением ІІСМ, то при увеличении тока фотоэлемента воз растает и положительное смещение на резисторе Rc. Лампа при этом открывается и ее анодный ток начинает расти. Возрастание анодного тока приводит к появлению вращающего момента в компенсационном устройстве КУ, который с ростом анодного тока, также растет. Когда вращающий момент компенсатора Мку и момент создаваемый первич ным измерительным прибором станут равными, в системе установится статическое равновесие, при котором ток в линии связи ЛС будет со ответствовать углу закручивания подвижной системы а.
Строго говоря, следует учитывать также момент М'пп, создаваемый вспомогательной пружинкой ВП' и направленный в ту же сторону, что и Мп„. Эту пружину устанавливают в системе для того, чтобы поддер жать начальное значение тока при а = 0 и Мпи = 0 с целью обеспе чения контроля работоспособности линии связи и системы в целом.
206
С учетом сказанного для режима статического равновесия можно записать:
Мпи ~Ь МВп — Мку. |
(8.30) |
Момент /Ипн, создаваемый первичным измерительным прибором, пропорционален углу поворота его подвижной системы а, т. е.
Мпи = knp а, |
(8.31) |
где кпр — коэффициент пропорциональности.
Момент Мку, создаваемый компенсатором, пропорционален току в
линии связи, т. е. |
(8.32) |
Мку = кх/, |
где кі — коэффициент пропорциональности.
После подстановки значений (8.31) и (8.32) в формулу (8.30) полу
чим: |
кпра ± Мвп = |
kj/, |
(8.33) |
|
|||
откуда ток в линии связи |
М’ |
|
|
|
к |
(8.34) |
|
|
/= = _ДР.а + |
_ ^ ( |
|
|
М' |
|
, |
где слагаемое_2И соответствует начальному значению тока |
/ 0. |
||
|
кі |
|
|
Следовательно, |
|
(8.35) |
|
К |
/ = Кос -f-1g, |
||
knp |
|
|
|
= |
—jj-. |
|
|
Из полученного выражения видно, что ток в линии связи равен сум ме двух токов: начальному току / 0 и току, величина которого зависит от значения контролируемого параметра. При а = 0, имеем / = / 0.
Преимущество балансной системы телеизмерения в сравнении с не балансной состоит в том, что значение тока в ее линии связи практиче ски не зависит от сопротивления линии и от напряжения источника пи тания. Действительно, при увеличении сопротивления линии, или при уменьшении напряжения питания ток / начинает уменьшаться, но так как момент Мпи остается неизменным, а момент Мку падает, равновесие моментов нарушается. Подвижная система ПИ перемещается до тех пор, пока не восстановится равновесие, при котором ток в линии будет равен прежнему значению. Благодаря саморегулированию линию свя зи у балансных систем не балластируют. При резких изменениях конт ролируемого параметра в регуляторе могут возникнуть незатухающие колебания. Для их демпфирования в схему включены конденсатор С и дроссель Др. Относительная погрешность системы телеизмерения, включая погрешность приемного прибора ПП, составляет ±1,5% . Эта величина дана без учета утечек в линии, которые не устраняются регу
лятором тока.
Балансная система с компенсацией напряжений. Принцип работы этой системы заключается в компенсации напряжения, пропорциональ
ного |
контролируемого параметру Дд, напряжением обратной связи |
и ог, |
которое пропорционально току в линии. |
207
Система (рис. 8.11) состоит из индукционного датчика ИП, преобра зующего угол поворота первичного измерительного прибора ГШ в пе ременное напряжение ІІЛ, которое после усиления и детектирования поступает в линию связи ЛС. Напряжение обратной связи t/oc сни мается с резистора Roc, подключенного между выходом усилителя и детектором.
Рис. 8.11. Схема балансной токовой системы телеизмерения с компенсацией напряжений.
Для такой системы можно записать, что ток в линии без учета внут реннего сопротивления приемного прибора ПП равен
г |
^вых |
^вых |
|
Дк + Д, |
’ |
где Rn — сопротивление линии связи. Напряжение, снимаемое с выхода усилителя
г/вых = ^Азх^ус»
где кус — коэффициент усиления усилителя. Напряжение на входе усилителя
(8.36)
(8.37)
= UÄ £/ос» |
(8.38) |
так как ІІЛ и t/oc включены в противофазе. С учетом последнего выра жения соотношение (8.37) принимает вид
|
Увых -- кус (Дд' |
’ Уос)> |
||
так что ток в линии связи |
кус (*/д |
^ос) |
||
|
Т |
|||
|
|
|
Rx |
|
Поскольку Дд = |
ка и Дос = |
IR0c, то |
||
|
7 |
^ус |
Rx |
^*0С) |
или |
|
|
|
|
kyckct |
|
|
kyckct |
|
т |
|
|
||
|
R'Z"Т кус^?ОС |
R. + Roc (1 4" Кус) |
(8.39)
(8.40)
(8.41)
(8.42)
Так как кус |
1, |
то можно записать |
|
|
|
|
|
/ - куса ^ + |
kycÄoc • |
|
(8.43) |
Из полученного выражения видно, |
что ток в линии связи I |
не за |
|||
висит от величины |
питающего напряжения |
U. Уменьшить |
влия- |
208
ние непостоянства сопротивления линии связи R„ можно увеличив значение произведения кус Roz, т. е. выбрав коэффициент усиления уси лителя по возможности большим.
Компенсационные системы напряжения. Принцип построения ком пенсационных телеизмерительных систем напряжения ничем не отли чается от компенсационного метода измерения напряжений. Разница заключается лишь в том, что между контролируемым напряжением и компенсатором здесь включена линия связи. Схема такой системы (рис. 8.12) состоит из передающего устройства, преобразующего из меряемый параметр в постоянное напряжение, линии связи ЛС и при-
Рис. 8.12. Схема компенсационной телеизмерительной системы напряжения.
емного компенсационного устройства. В качестве передатчика в дан ной системе используется тепловой статический преобразователь мощ ности. Основным его элементом является две батареи термопар еТі и ет, с обогревателями Ri и R2. К контролируемой цепи схема подклю чается через трансформатор тока ТТ и трансформатор напряжения ТН.
Ток / 1, протекающий по обогревателю R t равен сумме двух токов, один из которых пропорционален напряжению в контролируемой сети U, а другой составляет половинное значение тока, даваемое ТТ:
І1 — kjW -f 0,5/. |
(8.44) |
Ток / 2, протекающий по обогревателю R2, соответственно равен
I, = кхи — 0,5/. |
(8.45) |
Поскольку э. д. с. термопары прямо пропорциональна квадрату силы тока, который протекает через обогреватель, то для первой ба тареи
ет, = к2/?Яг = к*/?! (кги + 0,5/)2, |
(8.46) |
а для второй батареи
еТг = ka/|R B= к2Д2 (М — 0,5t)2. |
(8.47) |
Так как батареи термопар включены встречно, э. д. с. на выходе передающего устройства будет определяться разностью ет, и еТі, т. е.
евых = А , — ет, = коЯі ( М + 0,5t)2 — к2Я2 {kjii — 0,5t)2. (8.48)
На практике схема обычно симметрична, так что Ri = Rz = R и
еВых =* k2# Шч« + 0,5t')2 - - (kxtt — 0,5t)2] = 2k1k2/?«t. |
(8.49) |
20Ö