![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Катков, Ф. А. Телемеханика учеб. пособие
.pdfК первой подгруппе относятся синхронные системы телеизмерения, характеризуемые дальностью действия до нескольких сотен метров, простотой аппаратуры и многопроводностыо. Системы такого типа обычно работают на переменном токе и обладают свойством обратимости, т. е. передатчик и приемник можно поменять местами. В подгруппе синхронных систем выделяются нулевые системы телеизмерения, при мером которых могут быть системы передачи угла на сельсинах и магнетсинах, а также мостовые системы телеизмерения, представляющие собой самобалансирующиеся мосты. Принцип работы последних за ключается в том, что определенному положению датчика и приемника соответствует вполне определенное состояние моста, называемое баланс ным. Это состояние может быть изменено передатчиком н восстановле но приемником. Узлом сравнения в таких системах телеизмерения яв ляется сама мостовая схема, причем сравниваются не напряжения или токи, а параметры, характеризующие мост. Примером систем этого типа могут быть синхронные индуктивные мосты, обеспечивающие пе редачу угловых или линейных перемещений.
Ко второй подгруппе систем телеизмерения ближнего действия от носятся небалаисные мостовые системы, у которых датчиками служат потенциометрические и индуктивные преобразователи, а приемными устройствами — логометры. Эта разновидность систем работает как на переменном, так и на постоянном токе, и также относится к серии миогопроводных систем с дальностью действия до нескольких сотен метров.
Ктретьей подгруппе систем телеизмерения ближнего действия от носятся токовые системы, которые делятся на неуравновешенные и ба лансные. Характерными признаками этой подгруппы являются: про стота аппаратуры, работа на постоянном токе и дальность действия до 10—15 км. В качестве передающего устройства третьей подгруппы могут использоваться различные регуляторы тока, потенциометрические
идругие датчики. Приемными устройствами являются приборы с низ ким входным сопротивлением, обычно миллиамперметры.
Кчетвертой подгруппе систем телеизмерения ближнего действия относятся системы напряжения, которые делятся на компенсационные
ииекомпенсацнонные. Они обладают теми же признаками, что и систе мы третьей подгруппы, однако отличаются от них тем, что приемник имеет большее входное сопротивление. В некомпенсационных системах роль приемника выполняет вольтметр, а в компенсационных — ком пенсационное устройство любого типа.
К системам телеизмерения дальнего действия относятся систе мы, обеспечивающие дальность передачи контролируемого параметра от десятков до тысяч километров по выделенным проводным и высоко частотным линиям связи и радиоканалам. Основной особенностью си стем этой группы является применение электронных средств для по строения аппаратуры и использование импульсных и частотных при знаков тока в качестве вспомогательной величины, передаваемой по ка налам связи. К этой группе систем можно отнести различного типа импульсные, частотные и частотно-импульсные системы.
По принципу действия все многообразие телеизмерительной аппа
150
ратуры можно разделить на аналоговые и дискретные системы. К пер вым относятся такие, у которых каждому значению контролируемого параметра соответствует определенный сигнал телеизмерения. Вто рые отличаются тем, что каждое значение контролируемого параметра с определенной, заранее заданной степенью точности относится к бли жайшему дискретному уровню. При этом в линию связи передается конечное значение уровней, каждому из которых соответствует определен ная кодовая комбинация. Поэтому ха рактерным узлом дискретной системы телеизмерения является устройство квантования контролируемого пара метра по уровню и времени. Кванто вание связано с сшибкой, которая на зывается погрешностью дискретности, или шумом квантования. Погрешность дискретности можно свести к мини мальному значению путем увеличения числа ступеней квантования.
Наиболее полной является клас сификация систем телеизмерения по параметру, передаваемому в канал связи (рис. 6.2). Рассмотрим измене ние контролируемой величины (рис. 6.2, а) от значения NLдо N2и просле дим, какими параметрами можно обес печить передачу этих значений по ли нии связи.
На рис. 6.2, бпоказан принцип те леизмерения с помощью тока или нап ряжения U, величина которых пропор циональна значениям N1и ЛСВремя f соответствует времени переходного процесса в системе телеизмерения. Системы такого типа относятся к си стемам телеизмерения ближнего дейст вия и часто называются системами ин тенсивности.
На рис. 6.2, в изображен число импульсный способ телеизмерения, когда каждому значению контроли руемого параметра соответствует
определенное число импульсов, передаваемое в канал. Системы такого типа носят название число-импульсных, по принципу работы являются дискретными и относятся к системам телеизмерения дальнего действия.
На рис. 6.2, г демонстрируется принцип телеизмерения, при кото ром контролируемая величина преобразуется в длительность импуль сов. Системы такого типа относятся к системам телеизмерения дальнего действия и носят название время-импульсных.
151
Принцип работы кодо-импульсной системы (рис. 6.2, д) заключает ся в преобразовании значения контролируемого параметра в кодовые комбинации, каждая из которых соответствует определенному уровню контролируемого параметра. Эта разновидность систем также отно сится к системам телеизмерения дальнего действия.
Системы телеизмерения могут быть построены по принципу преобра зования контролируемой величины в частоту импульсов постоянного тока (рис. 6.2, е). В такой системе частота импульсов является функци ей контролируемой величины. По дальности передачи эта разновид ность систем относится к системам телеизмерения дальнейшего действия.
На рис. 6.2, ж показан принцип, положенный в основу построения частотных систем телеизмерения, у которых частота синусоидального тока, передаваемая в канал связи, зависит от значения контролируе мого параметра. Системы такого типа носят название частотных и от носятся к группе систем телеизмерения дальнего действия.
На рис. 6.2, з, и показан принцип построения фазо-импульсной (з) и фазовой (и) систем. В фазо-импульсной системе осуществляется изме нение угла сдвига фаз между маркерными (а) и информационными им пульсами (с). В пункте приема измеряется фазовый сдвиг, по которому определяется значение контролируемой величины. Фазовая система строится на принципе измерения угла сдвига фаз между двумя напря жениями одинаковой частоты. При этом на измеряемом объекте произ водится преобразование контролируемого параметра в фазу, которая изменяется пропорционально значению параметра. Как фазо-импульс ная, так и фазовая системы относятся к системам телеизмерения даль него действия.
6.4. ОСОБЕННОСТИ ПОСТРОЕНИЯ ОСНОВНЫХ ТИПОВ ТЕЛЕИЗМЕРИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ
Системы интенсивности. Как было сказано выше, системы интен
сивности строятся по принципу преобразования контролируемого па раметра в пропорциональное значение постоянного или переменного тока. Чтобы свести к минимуму влияние линии связи на точность пе редачи, стремятся уменьшить потери
по 2 |
t\Q2 |
в линиях. Для этого величину тока |
|
|
|
ограничивают несколькими миллиам |
|
|
|
перами, а величину используемых |
|
|
|
напряжений — несколькими десятка |
|
|
|
ми вольт. При одних и тех же услови |
|
Рис. 6.3. Эквивалентная схема |
ях передачи системы, работающие на |
||
постоянном токе, обеспечивают боль |
|||
линии связи. |
|||
телеизмерения, |
|
шие дальности действия, чем системы |
|
у которых в линию связи передается переменный ток. |
Это объясняется дополнительными потерями в индуктивностях и емкос тях канала связи для систем, работающих на переменном токе. Поэто му системы интенсивности работают в основном на постоянном токе. Но даже и в этом случае за счет непостоянства активного сопротивле ния линии и утечки в ней происходят искажения передачи, величина
152
которых зависит от типа используемой линии связи и применяемой ап паратуры.
Рассмотрим влияние канала связи на работу системы интенсивнос ти при передаче контролируемой величины постоянным током. Для этого линию представим в виде Т-образной эквивалентной схемы (рис. 6.3). Так как передача осуществляется постоянным током, то ем кость и индуктивность линии можно не учитывать. Уравнения для контуров эквивалентной схемы имеют вид:
|
Bl = |
h (Яі + К 4 -) |
+ h (я0 4 - |
+ я 2) ; |
|
(6.13) |
|||||
|
0 = |
/ а (Яо4- + |
Яа) - ( / 1- |
/ |
2)-ё[г , |
|
|
(6.14) |
|||
где Е1— э. |
д. с. передающего |
устройства, |
приложенная к |
линии |
|||||||
связи; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rx — внутреннее сопротивление передатчика; |
|
|
|
||||||||
R,2— входное сопротивление приемника; |
линии; |
|
|
|
|||||||
Ra, Gn — погонные сопротивление и утечка |
|
|
|
||||||||
I — длина линии. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Исключив Іх из уравнения (6.13), получим: |
|
|
|
|
|||||||
Ei — h |
R«Ga— -f R fiJ + |
1 |
|
+ |
я |
0 — |
) |
+- y |
+ |
|
|
|
R i |
|
|
|
R 0 |
|
R i |
|
|||
- /, RlGn-T |
+ Rq(Ri + Яа) G0—— (- R(ll + |
Ri + |
R2-f- RiR-fiol |
• (6.15) |
|||||||
Отсюда |
|
|
E, |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ а = |
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.16) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Щро ■ ' + Ra {Ri + Rz) Go ~2—1" RuL+ Rt + Rz +
Рассмотрим первый случай, когда э. д. с. Ех пропорциональна кон тролируемому параметру Ех = kxЛ,, а отклонение стрелки приемного прибора пропорционально току /2, т. е. апп = k j 2. Абсолютная по грешность телеизмерения от непостоянства активного сопротивления линии связи
А / 2(Я0) = 4 t A/?0’ |
(6.17) |
где АД„ — величина приращения активного сопротивления линии связи.
Дифференцируя |
1.г по R0, получаем |
|
А А (Яо> — Е х |
R ßo -^ + Wx + RJ 0„4 - |
X |
|
||
Rpo - f + *„ (Я1 + Rt)Go 4 “ + Rol + Ri + Я*4- RiRtGJ |
||
|
X A R 0. |
(6.18) |
Относительная |
погрешность телеизмерения |
|
|
6/2(Я0) ^ - ^ т*•>.^ - ’ |
(6.19) |
|
|
153
или
S/2 (Д0) |
RA* |
■(Ri + Rt) G0 |
+ / |
ДДп |
|
(«1 + «*) G„ y - + RJ + Ry + Ri + RAAJ |
|||||
^o°o |
|
||||
Поскольку SД0 = |
|
|
|
(6. 20) |
|
T O |
|
|
|
||
АП |
|
_________ 6tfn___________ |
|
||
0/,(Д 0) = — |
|
(6 .21) |
|||
|
|
|
Ri + R A -R iR A J -R p i,-^ -
+
ÄqGo-j 4 - (Ri -I- Ri) G„ y - + /
Для кабельных линий связи, где утечки по сравнению с активным сопротивлением жил кабеля малы, можно считать G0 = 0. Тогда вы ражение для относительной погрешности телеизмерения за счет коле бания величины погонного сопротивления линии Д0 принимает вид
бRn |
|
RJ |
6Д0, |
(6 .22) |
бМД„) = - |
R, |
Rn |
||
1 |
|
|
|
|
Rul |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
Дп — Ді + |
До + |
д 0/. |
|
|
Из выражения (6.22) видно, что для уменьшения величины отно сительной погрешности необходимо, чтобы отношение RnRJ было как
можно меньше.
Для его уменьшения последовательно с линией связи включают дополнительное балластное сопротивление Дб, величина которого зна чительно превышает активное сопротивление линии. Тогда
Дп = Дп + Дб = Ді + Д2 + Дй/ + Дб-
Относительная погрешность телеизмерения в этом случае определя ется выражением:
|
б/2(Д0) |
R 1+ Ri + R J + R в бд0. |
(6.23) |
|
|
|
RJ |
|
|
Поскольку сопротивления Ді |
и Д2 очень малы, можем записать) |
|||
|
6/а(Д0) « - |
КД |
(6.24) |
|
п |
|
Д./ + Дб |
°' |
|
Обозначив 6 |
= /л, получим |
|
|
|
AQ* |
б/2(Д0) = — ■ бЯо |
|
|
|
|
- |
(б-25) |
||
|
|
Ч - т |
Следовательно, чем больше т, тем меньше погрешность телеизме рения от непостоянства активного сопротивления линии связи.
Определим погрешность системы интенсивности, обусловленную непостоянством утечки в линии связи.
154
Абсолютная погрешность телеизмерения
0Ga
И Л И
А / 2(О0) =
= - £ 1 |
|
«s х |
+ |
|
^ |
+ Äs) 4 - + w |
|
|
AGof |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ÄqG„ —— |- /?0 (R \ |
+ |
Rn) G□ — |
|
|- ff0i + |
ffi + |
ffs + |
Äl i?2G0/ |
||||||||
Относительная |
погрешность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(6.26) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
6/a(G0) = |
А /, (G„) |
|
|
|
|
|
||||||
|
Äq-J- -|- tfo |
+ |
|
|
|
+ |
|
|
|
|
AG0 = |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Äo°o X |
+ Äo (Ä1 + |
ffs) G0 ~2~+ |
ff„i + |
ff, + R , + R iR A l |
|
||||||||||
= |
________________ 6Go________________ |
(6.27) |
|||||||||||||
|
, I |
|
|
|
|
R J + |
R\ + |
Rj____________ . ’ |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
GJ |
ħ — |
+ Ä„ |
|
|
(ff, + ff,) + |
/?!Ä, |
|
|
|||||
где 6G0 = AG„ |
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w0 |
7 и определим влияние у на погрешность телеиз- |
||||||||||||||
Обозначим |
= |
||||||||||||||
мсрения, обусловленную непостоянством G0. |
|
|
|
|
|||||||||||
Если обозначить |
|
-f- |
/?2 |
== /?', |
то |
|
|
|
|
|
|
||||
Я ъ |
YR' |
|
|
Я, |
|
R' |
|
’> |
RiR% ~ |
Y (R')2 |
|
||||
Y + |
Г ’ |
|
|
Y + |
1 |
(Y + |
1)* ’ |
|
|||||||
|
‘' 2 |
|
’ |
|
|
|
|
||||||||
Тогда относительная |
погрешность телеизмерения |
|
|
||||||||||||
бMG0) = |
|
|
|
|
|
|
|
60,, |
|
|
|
|
|
(6.28) |
|
|
|
|
|
|
|
ff<K+ |
ff' |
|
|
|
|||||
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
G0J |
^ J L + p |
|
* |
п' |
, |
T(ff')a |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
'0 4. |
+ |
f f |
o |
2 |
* |
+ |
( Y + |
1 ) “ |
|
Для нахождения максимального значения относительной погреш
ности продифференцируем выражение (6.28) по |
у и полученный ре |
|
зультат приравняем нулю. |
|
|
Тогда получим |
|
|
GJ (/?')*(R0l + R ') [(у + I)3 — 2у (у + |
1)1 = о. |
(6.29) |
Поскольку G0l, R0l и R' отличны от нуля, то |
|
|
( у + 1 ) « - 2 у ( у + 1 ) = 0. |
|
(6.30) |
Это условие выполняется в случае, если у = ], т. е. когда |
= R2. |
|
Погрешность от непостоянства G0 при этом будет максимальной. |
||
Уменьшение погрешности наступает в двух случаях: при |
Rt = 0 |
|
или при R2 = 0; тогда у = 0 или у -э- со. Отсюда следует, |
что для |
155
уменьшения влияния G0 на точность телеизмерения в системах интен сивности балластное сопротивление R6 нужно включать либо со сто роны приемника, либо со стороны передатчика. Последний вариант влючения R6 выгоден тем, что при этом уменьшается нагрузка на пе редатчик за счет Токов утечки.
Рассмотрим теперь второй случай для системы интенсивности, ког да ток в линии связи пропорционален контролируемой величине, т. е.
когда IL — /er 4j; |
а пп |
= |
k,R. |
|
|
|
|
|
|
|
Пользуясь уравнением (6.16), запишем значениетока в конце линии: |
||||||||||
|
|
/* = ------------------------- . |
|
|
(6.31) |
|||||
|
|
|
Rfi0 ~ |
+ Rßoi -I-1 |
|
|
|
|
||
Абсолютная |
погрешность |
телеизмерения |
от непостоянства |
R0, |
||||||
определяемая по формуле (6.17), равна |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
гг |
р |
|
|
|
|
ДМК„) = |
- |
|
'fio ~2~ |
|
■АRo- |
(6.32) |
||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
(R„Ga ~2—I" R«G0l Т 1J |
|
|
|
||||
Относительная погрешность |
|
Go г2 |
|
|
|
|
||||
|
- |
АМЯп) |
__ |
|
|
AR0, |
(6.33) |
|||
б/2(^о) = |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Rifin -77- + R»G0l + 1 |
|
|
|||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б^2(^о) = |
|
R0G0 £ |
|
A/?„ |
_____ 6R„ |
(6.34) |
||||
|
|
|
|
|||||||
R0Ga ~ |
+ R*Gal + 1 |
R° |
|
1 |
R-finl + 1 |
|||||
|
|
RoGq~2~ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как и в первом случае, для кабельной линии можно считать, |
что |
|||||||||
G0 = 0. Тогда 612 (R0) = |
0. |
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим погрешность системы телеизмерения, обусловленную непостоянством G0. Абсолютная погрешность
ді, |
Ii (Ro- ^ + R°j ) |
A /2(G0) = — ^AG0 = |
2 ag0. |
|
(t'qGo-у- + R,GJ + l) |
Относительная погрешность телеизмерения
6/2(G0) = ^ Ä |
(ro~y |
+ Roi)' |
AG„ |
/2 |
|
G0 |
|
*9 |
+ R2G0l-\-l |
||
|
RaG0~ |
|
|
|
6G0 |
|
|
(6.35)
(6.36)
[Ro- ^ + R^GJ
158
Из последнего выражения видно, что относительная погрешность, обусловленная непостоянством G0, снижается при уменьшении актив ного сопротивления линии и входного сопротивления приемника. Мож но показать, что для некомпенсациониой системы напряжения, когда Ег — /г1Л1 и а пп = /г2(Л, относительные погрешности телеизмерения будут аналогичны погрешностям, присущим системе Е1 = kyAy и а пп = = ä2/ 2, т. е.
Аи г (R0) = б/2 (/?„); б£/, (G0) = б/2 (00). |
(6.37) |
Для компенсационной системы напряжения входное сопротивление приемника очень велико (Д2 -> ®°) и
t/2== |
Ег |
Д.38) |
|
|
R\ + Яо~2~ |
Относительные погрешности телеизмерения, обусловленные непо стоянством активного сопротивления линии связи и утечки, в этом случае соответственно равны:
Ro |
6R0, |
(6.39) |
|
бг/2 (/?„) = • ö R a |
|||
|
|
||
Ri + R0 — + -g- |
|
||
W 2 (G0) = ------------------ ------------ — r |
• |
(6.40) |
|
G0l (/?! + /? ,-2 - + - ^ ) |
|
|
|
Следует отметить, что обе погрешности стремятся к нулю, если |
|
||
Число-импульсные и кодо-импульсные системы. |
Системы телеизме |
рения этого типа обладают существенными преимуществами по срав нению с другими системами телеизмерения, так как параметры кана лов связи не оказывают здесь существенного влияния на передачу со общений. Это связано с тем, что искажения, вносимые каналом, сказы ваются только на форме импульсов. Не исключена, однако, возмож ность искажения передаваемого сигнала за счет различного рода по мех, возникающих в канале связи. Для улучшения работы этих систем применяют коды с увеличенной избыточностью, контролируют число принятых импульсов и др.
Число-импульсные системы телеизмерения используются для пере дачи как показаний интегрирующих приборов, так и данных, получен ных с помощью стрелочных приборов.
Недостатком число-импульсных систем телеизмерения является полное отсутствие защиты от потери и добавления импульсов, что вы зывает дополнительную погрешность. Для обеспечения высоких точ ностей передачи необходимо увеличивать число импульсов, посылае мых в канал связи, а это удлиняет сеанс телеизмерения.
157
Особое место среди телеизмерительных систем занимают кодо-им пульсные системы, сложность которых окупается высокой степенью их точности. Преимуществами этих систем являются удобство и объ ективность воспроизведения цифровых данных на световых табло и мнемосхемах, а также возможность согласования с цифровыми вы числительными машинами и управляющими машинами дискретного действия.
Кодо-импульсные системы обладают высокой помехоустойчивостью и, как следствие этого, большой дальностью действия. Принципиально они могут быть построены с лю бой степенью точности телепере дачи. Входными величинами кодо-импульсных систем телеиз мерения могут быть угол пово рота стрелки измерительного прибора или какой-либо другой унифицированный параметр, на пример, ток или напряжение.
В последнем случае любая изме ряемая величина преобразуется сначала в этот параметр и только после этого подается на вход пе
редающего устройства. Передатчик обеспечивает квантование и кодиро вание входного сигнала. Принцип квантования показан на рис. 6.4, где кривая f (() = X (t) соответствует изменению входного параметра х. Сту
пенчатая функция |
/к (/) = хк (і) является квантованным |
значением |
f (/). Величина щ = |
Ах называется шагом квантования по |
уровню и |
определяет разрешающую способность преобразователя. Величина nt называется шагом квантования по времени. Точность преобразования аналоговой величины в дискретную зависит от количества ступеней N, выбранных для квантования.
Шаг квантования іі/ = Ах определяется выражением
Дх = |
* м а к с 'ѵ м і ш |
Х т |
(6.41) |
|
N |
“ F |
|||
|
|
Преобразователь настраивается таким образом, что переключение его с одного уровня на другой выполняется в точках Ь, с и т. д. Если измеряемый параметр находится в точке а, то абсолютная погрешность преобразования равна нулю, так как аналоговая и дискретная функции полностью совпадают.
При изменении х (/) в сторону максимума появляется погрешность, которая возрастает по мере удаления измеряемого значения отточки а. Эту погрешность будем считать положительной. Максимальное зна чение абсолютная положительная погрешность будет иметь тогда, ког да точка, определяющая значение измеряемой величины, находится на бесконечно малом удалении от точки Ь. По величине эта погрешность определяется выражением
е < |
. |
, |
А х |
(6.42) |
|
+ |
— . |
153
В точке b преобразователь срабатывает и переключает выходное устройство с уровня I на уровень 2. Абсолютная погрешность при этом меняет знак:
е < — Y - . |
(6.43) |
Если измеряемый параметр продолжает увеличиваться, прибли жаясь к уровню 2, то абсолютная погрешность уменьшается и на уров не 2 будет равна нулю. При переходе через уровень 2 погрешность ме-
няет знак на плюс и опять возрастает до значения Ді в точке с, где
снова происходит переключение выходного устройства на следующий
уровень 3 н т. д. Следовательно, абсолютная погрешность преобразо-
Дг вания никогда не принимает значения, превышающего ± —Ö--
Приведенная относительная погрешность преобразования опреде ляется выражением
а |
е |
, |
Ь.х |
(6.44) |
Р “ |
х |
= ± |
2х • |
|
|
Л/д |
|
*лт |
|
Подставив сюда значение хт из выражения (6.41), получим |
||||
|
ß — |
2/V |
’ |
(6.45) |
или в процентах |
|
|||
|
|
|
|
|
ß = |
^ V ~ • 100%- |
(6.46) |
||
|
||||
где N — число уровней квантования, |
соответствующих |
количеству |
точек измеряемого параметра, принятых при телеизмерении. При пере даче, например, 100 точек, погрешность измерения и преобразования составляет 0,5%.
После квантования унифицированного параметра в передающем устройстве кодо-импульсной системы телеизмерения выполняется коди рование, состоящее в том, что в линию связи передаются кодовые ком бинации, количество которых равно числу уровней квантования, при чем каждому уровню квантования соответствует «своя», вполне опре деленная кодовая комбинация.
В технике телеизмерения наибольшее распространение получили числовые коды, основанные на любой из известных систем счисления.
Для числовых кодов в общем случае справедливо выражение |
|
N = пг\ |
(6.47) |
где N — число кодовых комбинаций;
т— количество качеств тока, используемых при кодообразовании (основание системы счисления);
и— число импульсов в кодовой комбинации.
Взависимости от значения величины т числовые коды делятся на
двоичные (т — 2), троичные (т = 3), четверичные (т = 4) и т. д. Коды с большим основанием (т >- 3) обладают тем преимуществом, что при малом числе импульсов в кодовой комбинации они имеют боль шую комбинационную емкость. Например, при т = 4, и п = 4
159