книги из ГПНТБ / Катков, Ф. А. Телемеханика учеб. пособие
.pdfдожить, что конечная относительная погрешность преобразования бпр с достаточной степенью точности будет представлена суммой погреш ностей первого и второго преобразователей:
|
|
|
^пр — Л ‘ р |
___ р |
+ V |
У |
(7.3) |
||
|
|
|
|
||||||
где бх |
Д Р |
S2 |
|
Ay |
1 II |
/ о |
|
Ун — г/о |
|
|
= |
У |
— относительные погрешности каждого из |
преобразователей; Рн, уп — номинальное значение выходных парамет
ров преобразователей; Ль Уо — начальное значение выходных параметров.
Очевидно, что при последовательном включении нескольких пре образователей результирующая погрешность преобразования равна сумме погрешностей отдельных преобразователей.
Параллельное включение обычно предусматривает прямое и обрат ное преобразование. Преобразователь 2 (рис. 7.1) обеспечивает об ратную связь, которая может быть как положитель ной, так и отрицательной. Если он имеет функцию
^ преобразования
Це н |
|
*ос = Ф(і/), |
|
(7.4) |
то на вход преобразователя 1 |
подается величина |
|||
Р и с . 7 . 1 . П а р а л |
X' = X ± хос. |
(7.5) |
||
л е л ь н о е в к л ю ч е н и е |
Следовательно, |
функцию |
(7.4) можно |
записать |
п р е о б р а з о в а т е л е й . |
||||
|
так: |
|
|
|
|
у = ф(х ± Хос) = |
ср[х±ір(у)]. |
(7.6) |
Для простейшего случая функция преобразования преобразователя 1
У ~ Уо + к (х + хос), |
(7.7) |
а преобразователя 2 |
|
Хос = $(У— У0), |
(7.3) |
где к и ß — соответствующие коэффициенты преобразования. |
|
Результирующая функция |
|
y = y0 + k [ x ± f,(y — y0)l |
(7.9) |
Решая уравнение (7.9) относительно у, получаем |
|
У= Уо ~Ь X I j ßj^ = Уо Н крХ, |
(7,10) |
где кр — результирующий коэффициент преобразования двух преобра зователей, который можно записать так:
кр = |
= kS. |
(7.11) |
1 Т |
ß k |
|
В случае, если в блоке преобразователей применена отрицательная обратная связь, кр <; к; при положительной обратной связи кр > к.
Величина S = носит название коэффициента статизма и может
быть выражена через х и хос.
170
Действительно, так как к = |
|
У — Уп |
а ß |
•*ос |
ТО |
|
|
|
XІ |
*ОС |
|
у —ио |
|
1 =F ßk |
|
|
Xqc |
-V ± |
*ос |
(7.12) |
1 |
±. |
|
|
|||
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
|
X |
А 'о с |
|
|
|
Коэффициент статизма 5 показывает, какое значение имеет величи на, подаваемая на вход преобразователя /. При положительной об ратной связи S > 1, при отрицательной — S < 1.
Сравним погрешности преобразователя с обратной связью и без нее. Для преобразователя без обратной связи с линейной функцией преобразования
|
|
У |
— |
У о + |
к х |
|
|
|
|
( 7 |
погрешность, обусловленная непостоянством коэффициента преобразо |
||||||||||
вания к, равна |
|
|
|
|
у —Уа Лк. |
|
|
|
|
|
|
Ау (к) — хАк |
|
|
|
(7.14) |
|||||
Относительная |
погрешность |
преобразователя |
определяется |
выра |
||||||
жением |
|
А у |
( к ) |
_ |
Л к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
У — У о |
|
к |
’ |
|
|
|
|
|
т. е. обратно пропорциональна |
коэффициенту преобразования |
к. |
||||||||
Для преобразователя с обратной связью погрешность преобразо |
||||||||||
вания равна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
д [уо+ - ,-Л .в -*) |
|
|
|
|||
Ау (к) — |
Ак |
|
|
|
1 =F kß |
|
Ак. |
|
(7,15) |
|
|
|
|
ök |
|
|
|||||
Дифференцируя по к, получаем |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Ау (к) = |
(1 Т kß)* |
Ак. |
|
|
|
(7.16) |
||
Относительная погрешность преобразователя |
|
|
|
|
||||||
|
_ Ау (к) |
_ |
1 |
|
Ак |
|
А к |
|
|
|
6^ (к) |
У |
■і/о |
|
1 - т |
k ß |
к = |
S |
|
к |
(7.17) |
Следовательно, |
при |
отрицательной обратной |
связи, |
когда |
1, |
относительная погрешность преобразователя, обусловленная непосто янством коэффициента преобразования к, будет меньше, чем погреш ность преобразователя без обратной связи. При положительной обрат ной связи, когда S > 1, стабильность преобразования последнего бу дет в 5 раз хуже.
Величина относительной погрешности преобразователя с обратной связью зависит также от стабильности коэффициента преобразования
ß устройства, включенного в цепь обратного преобразования. |
Aß |
|||||
Для цепи обратной связи относительная нестабильность 6ß = |
||||||
так что |
|
|
|
|
|
ß |
|
|
|
|
|
|
|
A# (ß) = |
Aß — |
d ІУо + |
1 * |
kß - ) |
Aß. |
(7.18) |
|
||||||
|
âß |
|
171
Дифференцируя по ß, получаем
(7.19)
^ |
= |
(1 Т fik )* |
Относительная погрешность преобразователя
Ьу (Р) = -7 ^ - = '----- |
r f V = - (1 - S) ße. |
(7.20) |
Из последнего выражения видно, что относительная погрешность преобразователя с обратной связью пропорциональна относительной нестабильности коэффициента преобразования 6 ß, т. е. для обеспече ния стабильной работы преобразователя с обратной связью величина
ßдолжна быть неизменной.
Упреобразователей с отрицательной обратной связью за счет того, что коэффициент статизма «S < 7 1, величина относительной погрешно сти 8у (ß) всегда меньше öß. Для обеспечения высокой стабильности необходимо, чтобы S -ѵ 0. Однако нулевым статизм быть не может, так как в этом случае выходной параметр также будет равен нулю. Преобразователи рассмотренного типа носят название статических.
Преобразователи с обратной связью могут работать и при условии полной компенсации входного параметра. В этом случае
* = х о с = ß (У — Уо),
откуда
У = Уо + ~$~х - |
(7.21) |
Относительная погрешность, обусловленная непостоянством коэф фициента преобразования к преобразователя
бу (к) = S |
= 0, так как S = |
-°с- = 0. |
|
К |
X |
Относительная погрешность от непостоянства коэффициента пре образования ß
бу (ß) = — (1'— S) ßö = — ße- |
(7.22) |
Поэтому важным фактором точной работы такого преобразователя является жесткая стабилизация преобразователя обратной связи. Пре образователи с компенсацией входного параметра носят название астатических.
7.2. ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ НЕЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН
Трансформаторный (индукционный) преобразователь. Датчик такого типа применяется для преобразования угла поворота подвижной си стемы первичного измерительного прибора в пропорциональное пере менное напряжение и представлет собой трансформатор с переменным коэффициентом связи между первичной и вторичной катушками. Конст руктивно трансформаторный преобразователь выполнен в виде под ковообразного сердечника (рис. 7.2, а) из мягкой стали, на котором намотана обмотка wlt питающаяся от сети переменного тока стандарт ным напряжением 2 2 0 в.
172
Расточка полюсного наконечника имеет форму цилиндра, внутри которого помещен неподвижный якорь 4. В зазор между якорем и сер дечником вставлена рамка w2\ ось ее через поводок связывается с осью подвижной системы первичного измерительного прибора ПИ.
Величина э. д. с., индуктируемой в рамке, зависит от расположе ния рамки в магнитном поле. Она максимальна, когда плоскость рам ки перпендикулярна к направлению магнитного потока, и минимальна, когда плоскость рамки совпадает с ним.
Рис. 7.2. Схема (а) и напряжения на клеймах (б) индукционного преобразователя.
Промежуточные значения величины напряжения на рамке будут зависеть от угла поворота подвижной системы первичного измери тельного прибора а и изменяются по линейному закону в пределах
а = 0 -f- 70°. При вращении рамки в противоположную сторону |
(от |
||||
0 до 70°) напряжение |
на |
выходе датчика меняет фазу |
на |
180° |
|
(рис. 7.2, б). |
|
|
|
|
|
Если потокосцепление магнитного поля сердечника обозначить че |
|||||
рез Ф5, то величина напряжения на рамке |
|
|
|||
|
U2 = - w |
2- ^ - , |
(7.23) |
||
где |
|
аФ0 = |
ccB0S sin wt, |
(7.24) |
|
Ф3= |
|||||
а со и 5 — круговая |
частота питающего напряжания и |
площадь |
|||
поперечного сечения сердечника. |
|
|
|
||
Следовательно, |
|
— w2aB0Sa cos u4. |
(7.25) |
||
U2 = |
Из последнего выражения видно, что выходное напряжение датчи ка зависит не только от угла поворота рамки, но и от частоты и вели чины питающего напряжения, которое должно быть стабилизиро ванным.
Угол поворота подвижной системы в первичных измерительных приборах часто превышает 70°. В этом случае для сохранения линей ной зависимости между выходным напряжением преобразователя и углом поворота рамки на его сердечник наматывают дополнительную обмотку ш3. Напряжение на этой обмотке U3 обычно выбирается
173
равным 1,Ш 2 (рнс. 7.2, б). Обмотку ш3включают последовательное рам кой. Минимальное показание преобразователя при этом сдвигается (рис. 7.2, б), так как при отрицательных значениях а напряжения рам ки и обмотки w3 направлены встречно, а при положительных — они совпадают. Выходное напряжение преобразователя С/шх снимается с клемм 1,3 и изменяется от О, Ш 2 до 2,1Н2 в пределах а = —70 -j- +70°.
Во время работы преобразователя под нагрузкой по цепи рамки протекает ток, который при взаимодействии с основным потоком в магнитопроводе создает тормозной момент, отрицательно влияющий на работу первичного измерительного прибора. Величина тормозного мо мента равна
Мт= |
кхю,Ф5/н cos (ФДН)> |
(7-26) |
или |
|
|
Мт= |
к2Н2/ н sin (бС/п), |
(7.27) |
где кь к2 — коэффициенты пропорциональности; / н — ток нагрузки.
Тормозной момент можно уменьшить двумя способами: снижением тока /„ или приближением к нулю сдвига фаз между U2 и /„. Ток на грузки может быть снижен при работе датчика на устройство с высо коомным входом типа электронной лампы. Для получения сдвига фаз, близкого к нулевому, последовательно с нагрузкой можно включить /\С-цепочку (рис. 7.2, а), компенсирующую индуктивности обмоток.
Величину резистора R и емкости С легко рассчитать, исходя из ра венства индуктивного сопротивления емкостному. При параллельном соединении R и С общее сопротивление цепочки находится из выраже ния
1 ^ <йС ) |
R |
• |
R-шС |
/у |
|
1 |
— (ЯсоС)Ч-1 |
1 |
(RaC)*+ 1 - |
к |
’ |
R ~ j lLC |
|
|
|
|
|
Поскольку значение емкостного сопротивления должно быть рав
но индуктивному, то |
|
|
|
R2C |
— L |
4- L |
(7.29) |
(RaCy* + |
1 --- ^ 2 |
1^ і '3> |
|
где Lg, L3 — индуктивности рамки и дополнительной обмотки. |
|
||
Так как практически |
|
|
(7.30) |
(7?о)С)Ч<1, |
|
||
то с достаточной степенью точности |
|
|
|
R2C— Lg -f- Lg, |
(7.31) |
||
откуда |
Ц -f" kl |
|
|
С = |
|
(7.32) |
|
~R* |
|
||
|
|
|
Ввиду того, что индуктивность рамки L2 не остается постоянной и изменяется с углом ее поворота, полной компенсации индуктивного сопротивления получить не удается.
174
На практике трансформаторные преобразователи применяются с приборами, устанавливающий момент которых лежит в пределах 10,5— 10 гем. Выходное напряжение датчика составляет 5—30 а.
Балансные преобразователи. Датчики этого типа используются при телеизмерениях для преобразования угла поворота подвижной системы первичного измерительного прибора в постоянный ток. Прин цип работы таких преобразователей заключается в том, что заданная зависимость между током на выходе преобразователя и углом поворо та подвижной системы первичного измерительного прибора поддержи вается с помощью автоматического регулятора.
Рис. 7.3. Схема (а) и образование гибкой связи между компенсатором и первичным измерительным прибором (б) балансного преобразователя.
Преобразователь (рис. 7.3, а) состоит из компенсационного устрой ства КУ, выполненного в виде магнитоэлектрического прибора с рам кой Р, помещенной в поле постоянного магнита N — S, регулято ра тока РТ и первичного измерителя ПИ, связанного жестко или через вспомогательную пружину ВП (рис. 7.3, б) с компенсационным устройством. На оси подвижной системы КУ помещен поводок регули рующего приспособления П, управляющий работой регулятора тока РТ. Схема собрана таким образом, что ток нагрузки /,„ проходя через рамку компенсирующего устройства, создает момент Мку, направлен ный встречно моменту подвижной системы первичного измерителя Мпо (рис. 7.3, а). В случае жесткой связи ПИ с КУ противодействующая пружина ВП отсутствует и закон преобразования получается из условия равновесия всей подвижной системы, наступающего при равенстве противодействующих моментов,
■^пи = МКу. |
(7.33) |
Моменты, создаваемые первичным измерительным прибором И KOM- пенсационным устройством, соответственно равны:
М m = f ( A ) , |
(7.34) |
Мку =кІ„, |
(7.35) |
где А — значение измеряемой величины; к — коэффициент пропорциональности.
Следовательно,
f ( A ) = |
k / a, |
(7.36) |
откуда |
|
|
Г . |
ПА) |
(7.37) |
" — |
к |
' |
175
В такой схеме ток нагрузки является функцией измеряемого пара метра, причем полное регулирование обеспечивается при отклонении подвижной системы КУ на угол 1—3°. Поэтому первичный измери тельный прибор не может быть использован для визуального отсчета показаний.
При гибкой связи ПИ с КУ (рис. 7.3, б) момент вспомогательной пружины ВП выбирается значительно меньше момента, создаваемого противодействующей пружиной ПИ, так что закручивание ВП прак тически не сказывается на работе первичного измерителя и он может использоваться в качестве показывающего прибора. Закон преобразо вания для этого случая получается из условия равновесия системы, наступающего при равенстве момента КУ с моментом, создаваемым вспомогательной пружиной ВП,
Мку = Мвп. |
(7.38) |
Момент, создаваемый вспомогательной пружиной, пропорциона лен разности углов отклонения подвижных систем первичного измери теля а Пн и компенсационного устройства а ку, т. е.
|
м вп = lq (апн — а ку). |
(7.39) |
|||
Так как величина аку лежит |
в |
пределах 1—3°, |
что значительно |
||
меньше а пн, то с достаточной степенью точности можно записать: |
|||||
или |
М вп —• Й]йпн, |
(7.40) |
|||
к /([ |
= |
кхйпи, |
|||
откуда |
|
||||
|
|
|
|
||
|
, - |
А |
_ |
(7.41) |
|
|
‘ а |
|
к « п и . |
т. е. ток в нагрузке пропорционален углу поворота подвижной систе мы первичного измерителя ат.
Балансные преобразователи обладают двумя положительными ка чествами. Первое заключается в том, что ток в нагрузке не зависит от сопротивления соединительных проводов. Второе касается того, что на точности их работы не сказываются колебания напряжения источ ника питания.
Рассмотренный преобразователь относится к устройствам с компен сацией вращающих моментов. Принципиально балансные преобразо ватели могут быть выполнены с компенсацией магнитных потоков, на пряжений и токов.
Преобразователи угла поворота в частоту. Устройства такого типа используются для преобразования угла поворота подвижной системы первичного измерительного прибора в частоту с помощью емкостных и реостатных датчиков. Вариант схемы с конденсатором переменной емкости С изображен на рис. 7.4, а, где ПИ — первичный измеритель ный прибор, а Г — RC — генератор.
Принцип работы этого преобразователя заключается в том, что пе ременная емкость, подключенная к схеме генератора Г, дает возмож ность изменять его частоту f при изменении угла поворота подвижной системы первичного измерителя а в соответствии с изменением кон
176
тролируемого параметра А. Так как для телеизмерений отводится чаще всего низкочастотный диапазон, то габариты конденсатора переменной емкости получаются достаточно большими, что приводит к значитель ному увеличению тормозного момента, а это, в свою очередь, отрица тельно сказывается на точности преобразователя. Поэтому схему та кого типа можно использовать только с первичными измерительными приборами, обладающими большим крутящим моментом на оси по движной системы. Такими приборами, как правило, являются приборы для измерения неэлектрических величин.
Рис. 7.4. Схемы преобразователей угла поворота в частоту с непосредствен' нон связью (а) и разгруженным первичным измерительным прибором (б).
Чтобы исключить обратное влияние емкости на первичный измери тельный прибор, используют преобразователь, схема которого изо бражена на рис. 7.4, б. Этот преобразователь состоит из двух трансфор маторных датчиков Tpj и Тр2, нуль-индикатора НИ и двигателя Дв, связанного через редуктор Ред с конденсатором настройки Си с рамкой трансформаторного датчика Тр2. Первичный измерительный прибор ПИ соединен с рамкой трансформаторного датчика Тр2. Напряжение Uu снимаемое с датчика Тр^ пропорционально углу поворота его рам ки а и, следовательно, первичной измеряемой величине А.
Напряжение t/2, снимаемое с датчика Тр2, пропорционально углу поворота ротора конденсатора настройки С и направлено встречно Ux. Если і/х = U2, то напряжение АU, являющееся сигналом рассо гласования, равно нулю, и генератор Г выдает определенную частоту /. При изменении контролируемого параметра А угол поворота рамки ПИ также изменится и напряжение ІІ1 станет больше или меньше на пряжения и г. На вход нуль-индикатора HEI будет подан сигнал рас согласования ДІІ1, фаза которого зависит от направления изменения измеряемого параметра, а величина — от степени его отклонения от носительно первоначального значения. Усиленный сигнал с нуль-ин дикатора поступает на двигатель, который через радуктор Ред повора чивает ротор конденсатора С и трансформаторного датчика Тр2. Дви гатель отрабатывает до момента, когда Ux s U2 и АД s 0. Подвиж ные пластины конденсатора С при этом займут другое положение и ге нератор Г выдаст частоту, соответствующую новому значению измеряе мого параметра.
Экспоненциальный преобразователь. Этот преобразователь пред ставляет собой мост (рис. 7.5, а), в одной ветви которого включены
177
резисторы Rxи R2, а в другой — резистор R, нагрузка Raи конденсатор С. В диагональ моста включен диод Д. Принцип работы экспоненциаль ного преобразователя заключается в сравнении эталонного напряже ния Uc, формируемого при заряде конденсатора С, с напряжением UR, снимаемым с реостатного датчика R2, движок которого связан с под вижной системой первичного измерительного прибора ПИ. Для нор мальной работы преобразователя период работы ключа Кл должен быть больше времени, необходимого для зарядки конденсатора С до значе ния Uc = Uдмакс и разрядки его до нуля.
Рис. 7.5. Схема (а) н диаграмма работы (б) экспоненциального преобразователя.
Преобразователь работает следующим образом. При замыкании ключа Кл с датчика R2 снимается напряжение (Уд, величина которого зависит от положения движка на потенциометре, т. е. от значения контролируемого параметра. Зто напряжение приложено полюсом к катоду диода Д и поэтому диод будет закрыт. Одновременно (с момента
і0 |
на рис. 7.5, б) конденсатор С начинает заряжаться через резистор |
R |
и нагрузку RH. |
Напряжение на конденсаторе увеличивается по экспоненциально му закону:
__ і_ |
|
Uc = UBx^ [ \ - e * ] , |
(7-42) |
где X — (R + RH) С — постоянная времени заряда конденсатора.
В момент времени іх (рис. 7.5, б), когда напряжение на конденсаторе ІІСдостигнет значения 0 А, диод Д отпирается и точки 1,2 моста ста новятся точками равных потенциалов. Напряжение на конденсаторе увеличиваться дальше не может и остается постоянным.
Время заряда конденсатора tc, в течение которого напряжение на нем становится равным напряжению, снимаемому с датчика Д2, не зависит от величины питающего напряжения Нвх, а определяется лишь положением движка потенциометра (при постоянных параметрах схемы):
tc = RC\n |
(7.43) |
|
1<1 |
178
В момент времени Іг (рис. 7.5, б) ключ Кл размыкается и конден сатор С разряжается через диод Д, участок резистора АR2 и нагруз ку Ru.
За период работы Т ключа с выхода схемы снимаются два импульса (рис. 7.5, б): первый (положительной полярности) имеет длительность tc, а длительность второго (отрицательной полярности) определяется постоянной времени заряда конденсатора т.
Учитывая внутреннее сопротивление генератора импульсов, пи тающего схему преобразователя, для случая, когда движок потенцио
метра R2 находится в верхнем положении, можно записать: |
|
|||||
|
|
|
tc = |
(R + 1<Rc) СJn 1 |
RlRz |
(7.44) |
|
|
R±-f- R<2 |
^ |
RiiR + kRjJ' |
|
|
где к = |
|
.Ri — внутреннее сопротивление генератора. |
||||
|
Rl + |
Ri~\- R* ) |
|
|
||
Если R » |
Ri |
и R » |
(7?! + R2), то £ .= |
(/? + кR,) С ln Rl + R* |
. (7.45) |
|
|
|
|
|
|
Кі |
|
Из последнего выражения видно, что величина Rt оказывает влия ние на работу преобразователя. Относительную погрешность преобра зования при изменении R t на величину АR t можно определить по фор муле
кАRi |
(7.46) |
|
R + кЯ, |
||
|
На точность работы преобразователя оказывают влияние и парамет ры диода. Практически можно построить схемы с периодом переклю чения импульсов Т от нескольких микросекунд до десятков секунд и погрешностью преобразования б = 0,1 -4- 0,5% при длительности заднего фронта, составляющей 2 —8% от длительности импульса.
В описанном варианте преобразователя схема работает как широт но-импульсный модулятор. Подключение к выходу устройства диф ференцирующей цепочки дает возможность использовать преобразо ватель в качестве время-импульсного.
7.3.ПРЕОБРАЗОВАТЕЛИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН
■Преобразователь мощности. Это устройство используется для пре образования активной или реактивной мощности в пропорциональную величину постоянного тока или напряжения и относится к классу ста тических преобразователей, так как в его конструкции отсутствуют ка кие-либо подвижные части. Преобразователь (рис. 7.6) состоит из вспо могательного трансформатора напряжения ВТН, вспомогательного трансформатора тока ВТТ, квадраторов Кщ и Кв2, выпрямителя В и ре зисторов Ru R2. В качестве квадратичных элементов в схеме могут быть использованы электронные лампы, полупроводниковые вентиль ные элементы, дроссели с насыщенными сердечниками, термопары и
т. д. С помощью резистора Rx обеспечивается сдвиг фаз между током и напряжением такой же, как и сдвиг фаз в измеряемой цепи.
179