книги из ГПНТБ / Черонис, Н. Д. Микро- и полумикрометоды органического функционального анализа
.pdf
|
|
|
3IP' |
2,1-135 |
= 28,4 кГімм2. |
|
||
|
|
|
|
2-5 |
|
|||
В поперечном сечении напряжения вдвое меньше |
|
|
||||||
|
|
|
32Р = |
PD |
14,2 кГімм2- |
|
|
|
|
|
|
48~ = |
|
|
|||
Элемент |
цилиндра находится |
в плоском напряженном |
состоянии |
|||||
(рис. 35, |
а). Принимая по формуле. (3.10) |
|
|
|||||
|
|
|
= |
сг„ зг + Pjp = 79,2 кГ!мм~\ |
|
|
||
|
|
|
|
= |
з1р = 28,4 кЦ м м 2 |
|
|
|
и |
|
|
|
' а — — Тр = 12 кГ/мм2, |
|
|
||
получим |
для |
наибольшего |
(С|) н наименьшего (ст8) |
главных |
напряжений |
|||
з, = |
|
[79,2 + |
28,4 -+- У (79,2 — 28,4)^ -4-12-' ] |
= 81,6 кГ/мм2; |
||||
о2 = |
- і - |
[79,2 -і |
28,4 - |
Y |
(79,2 — 28,4 )2 — 4 • 122 ] |
= 2(5 кГ, мм. |
||
|
|
|
а) |
|
|
S) |
|
|
Угол наклона главной площадки найдем по формуле (3.11)
|
tg “о |
а |
’ |
|
G • |
||
|
|
ПИП |
|
|
- |
12 |
|
t g “ о |
7 9 2 |
_ 2 6 --------- |
0 ,2 4 8 : |
«о = — 14° (рис. 35, б).
4 з » . 460
Глава IV КРУЧЕНИЕ
§27. ПОСТРОЕНИЕ ЭПЮР КРУТЯЩИХ МОМЕНТОВ
При кручении в поперечных сечениях бруса действует только крутящий момент, остальные внутренние силовые фак торы равны нулю. Брус, испытывающий деформацию круче ния, называют валом.
Крутящий момент может изменяться по длине вала. Гра фик изменения крутящего момента по длине вала называется эпюрой крутящих моментов вала. При построении эпюр по ложительным считают крутящий момент, который при наблю дении со стороны внешней нормали к сечению виден направ ленным против часовой стрелки. Но по условию равновесия отсеченной части вала крутящий момент, как внутренний си ловой фактор сечения, равен по величине сумме внешних мо ментов, приложенных к рассматриваемой части вала, и на правлен в обратную сторону. Таким образом, если определять крутящий момент как сумму внешних моментов, приложен ных к отсеченной части вала, то знаки надо брать противопо ложные, а именно, внешний момент, направленный по часо вой стрелке, считать положительным, а направленный против часовой стрелки— отрицательным.
Построим эпюры крутящих моментов для вала, нагружен ного рядом внешних моментов (рис. 36, а). Проводя сечения на трех участках вала и рассматштвая равновесие отсеченных частей, получаем значение крутящего момента на каждом участке. На первом участке а вала (рис. 36, б ):
ЖКр = -J- т?г;
на участке Ь (рис. 36, в):
МкР— + т — 2,25m — — 1,25яг.
50
Для определения МкР на участке с рассмотрено равнове сие правой части вала (рис. 36, г ) :
МкР= -• 0,75/«.
т |
2,25т |
0,5п. |
0,75т |
Легко проверить, что тот же результат будет получен при рассмотрении равновесия левой части вала:
ТИкр = -(-/« — 2,25т -j- 0,5/« -- —0,75/я.
Эпюра крутящих моментов вала показана на рис. 36, д.
§ 28. НАПРЯЖЕНИЯ В ПОПЕРЕЧНЫХ СЕЧЕНИЯХ ВАЛА И ЕГО ДЕФОРМАЦИИ
Пусть вал круглого сечения закреплен одним концом и нагружен, на другом конце моментом т (рис. 37). Наблюдая деформацию вала, молено заметить следующее:
—образующие AB и CD превращаются в винтовые линии большого шага;
—радиусы 0 8 и OD, нанесенные на торце вала, остаются прямыми и поворачиваются на некоторый угол ср (угол закру чивания вала);
—окружности 1— 1 и 2— 2 не искажаются, и расстояние
между ними не меняется. |
. . |
4* |
51 |
|
\ |
Эти наблюдения позволяют сделать некоторые предполо жения, а именно:
а) каждый радиус сечения остается прямым, каждое попе речное сечение вала, оставаясь плоским, поворачивается на некоторый угол (гипотеза плоских сечений);
б) расстояние между поперечными сечениями не изменя ется и, следовательно, продольные деформации вала отсутст вуют.
Рассмотрим деформацию элемента вала, выделенного двумя поперечными и двумя продольными, проходящими че рез ось вала, сечениями (рис. 38,а).
Правая плоскость элемента сдвинулась относительно ле вой, повернувшись на угол сйр. Расстояние между плоско стями не изменилось и, значит, на них нет нормальных напря жений. Элемент испытывает чистый сдвиг. При этом величина сдвига и связанные с ним касательные напряжения для раз ных точек элемента различны. На поверхности вала абсолют ный сдвиг равен аа', относительный сдвиг у и напряжения т, а в точках, расположенных на радиусе р, получим соответст венно. ее', ур и тр (рис. 38, б ). В точках, лежащих на оси вала, сдвиг равен нулю,
52
Абсолютный сдвиг в произвольной точке (на радиусе р) равен ее'= уРdz или ее' = рс/ф.
Откуда
п ^ Тр-Р dz •
Обозначим
* |
<4Л> |
Тогда |
|
Тр = |
|
Величина dz = Ѳ представляет собой относительный угол
закручивания. Это угол взаимного поворота двух сечений, от несенный к расстоянию между ними.
По закону Гука для сдвига ір = yeG, или |
|
Тр = рбО. |
(4.2) |
Напряжения тр, складываясь в пределах площадки dF (рис. 39,а), дают элементарную силу i P-dF. Сумма моментов этих элементарных сил, взятая по всей площади сечения, и есть крутящий момент:
|
Мкр = |
J pXprf/5-. |
|
Подставляя |
из выражения |
(4.2) значение т Р и учитывая, |
|
что величина QG для данного сечения постоянна, получим: |
|||
|
Жкр = ѲОІ pW , |
(4.3) |
|
|
f p2dF является |
F |
|
Величина |
геометрической |
характеристи- |
|
F |
|
|
кой сечения, называемой полярным моментом инерции сече ния.
Обозначим |
|
!р4 F = I p. |
(4.4) |
F |
Ѵ |
Тогда выражение (4.3) получит вид: AfKP = 0/pG или
Ѳ= |
. |
(4.5) |
lpU
Из выражений (4.2) и (4.5) выводим формулу для касатель ных напряжений в любой точке сечения вала:
— р- |
(4.6) |
Jр |
|
Таким образом, касательные напряжения в точке сечения про порциональны ее радиусу (рис. 39, б). Наибольшие напряже ния действуют в точках, лежащих на радиусе R:
M KpR
(4.7)
Величину -д называют полярным моментом сопротивления
сечения и обозначают Wp\
11 р |
Iр |
(4.8) |
/?‘ |
|
Окончательно получим формулу для максимальных касатель ных напряжений:
"max ' |
М.р |
(4-9) |
|
||
|
|
Материал вала испытывает не только касательные напря жения. Известно, что при чистом сдвиге по площадкам, на клоненным под углом ±45°, действуют главные напряжения (см. § 23). Эти главные растягивающие сгі и сжимающие оз напряжения равны по величине касательным напряжениям т, действующим в данной точке материала (рис. 40, а).
54
Действием главных напряжений ел объясняется характер разрушений стальных закаленных валов (рис. 40, б). Мате риал таких валов достаточно хрупкий, плохо сопротивляется отрыву, и разрушение происходит по тем площадкам, по ко торым действуют растягивающие напряжения.
Найдем теперь угол закручивания вала. Из выражений
(4.1) и (4.5) имеем:
d(? = ^ d z , |
(4.10) |
h G |
|
откуда |
|
Г м кр |
(4.11) |
? = \ - 7ß - d z , |
о
где I — длина участка вала, для которого определяется угол закручивания.
Произведение l pG называют жесткостью вала.
Если крутящий момент по длине участка вала не меняется и жесткость постоянна, то
М «Ѵ1 |
А ІО) |
с р = 7 -0- . |
(4.12) |
Формулы (4.9) и (4.12) являются основными расчетными формулами для прямых валов, имеющих круглое и кольцевое сечение.
§29. ПОЛЯРНЫЕ МОМЕНТЫ ИНЕРЦИИ
ИСОПРОТИВЛЕНИЯ КРУГЛОГО
ИКОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЙ
Полярным моментом инерции сечения называют сумму произведений элементарных площадок на квадраты их рас стояний до центра {полюса), взятую по всей площади сечения:
IP = ^ 4 F .
Выделим в сечении полого вала (рис. 41) кольцевую площадку dF ра диусом р и шириной dp:
dF=*2npdp. Рис. 41
55
Тогда
/„ = 2* p»dp = - f (R * -r* ).
Выражая I v через внешний D и внутренний d диаметры сечения, получим:
или
где
/= _ і - (D4~ d 4)
р32
/ = 0 ,Ш 4О - а4), |
(4.13) |
||
0,1: |
|
d |
|
32 |
~D |
||
|
Для сплошного круглого сечения, учитывая, что ^ = 0 и а = 0, получим:
fp — 0,W 4. |
(4.14) |
По формуле (4.8) полярный момент сопротивления сечения равен:
/„ |
2/_ |
|
Wn= Rр - |
Dр |
|
Тогда получим: |
|
|
для полого сечения |
|
|
r.D3 |
|
|
~ П Г (1 |
- а-1) |
|
или |
|
(4.15) |
Wp~ 0,2D3(1—а4) |
||
для сплошного сечения |
|
|
WV = 0,2D3. |
(4.16) |
Момент инерции выражают в см4, мм4, момент сопротив ления в см3, мм3.
§ 30. РАСЧЕТ ВАЛОВ НА ПРОЧНОСТЬ И ЖЕСТКОСТЬ
Вал будет прочным, если максимальные касательные на пряжения не превышают допускаемых
^max [^l
ИЛИ
- ^ < М , |
(4.17) |
56
Тогда, учитывая выражения (4.15) й (4.16), можно записать расчетные формулы для определения диаметра полого и сплошного вала:
зА |
М,кр |
(4.18) |
||
° - ѵ |
0,2(1- - |
в4) N |
||
|
||||
|
* Г ~ Ж кр |
|
||
D = |
V 0.2 |
Ы |
(4.19) |
В случаях, когда вал должен обладать не только достаточ ной прочностью, но и определенной жесткостью, ограничи
вают угол закручивания вала: |
ср С[ф], где [ф] —допускаемый |
||
угол закручивания вала. |
|
|
|
Условие жесткости вала получает вид: |
|
||
|
т £ < Ы - |
(4.20) |
|
|
РU |
|
|
Из картины |
распределения |
напряжений |
по сечению вала |
(рис. 39, б) |
видно, что сердцевина сплошного вала мало на |
||
гружена. |
|
|
|
Более равномерно нагружено сечение полого вала, имею щего при равной со сплошным валом прочности значительно меньший вес. Действительно, при равной прочности валов моменты сопротивления их равны
0,2D L = |
0,2Dio, (1 - а4), |
|
||
откуда |
|
|
|
|
А |
|
|
|
(4.21) |
А , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отношение веса сплошного вала к весу полого вала равно |
||||
отношению плошадей их сечений |
|
|
|
|
Рспл |
____тс-Оспд4____ |
|
||
Аол ~ |
4wD*M(l — а2) ' |
|
||
Учитывая выражение (4.21), получим |
|
|||
Рспл |
з ------------ |
(4.22) |
||
У (1 |
а1)2 |
|||
‘ пол |
1 |
— |
л |
|
Р |
|
7." |
|
Из выражений (4.21) и (4.22) следует, что, например, при а=0,8 полый вал почти вдвое легче сплошного, превышая диа метр последнего всего на 19%.
В авиастроении с целью облегчения конструкций приме няют обычно полые валы.
§7
§31. ПОТЕНЦИАЛЬНАЯ ЭНЕРГИЯ ЗАКРУЧЕННОГО ВАЛА
Потенциальную энергию вала можно найти, используя те же рассуждения, которые были применены (§ 10) для опре деления потенциальной энергии растяну
того бруса.
Элемент вала длиной dz закручивается моментами Мкр на угол dq> (рис. 42).
Учитывая, что Мкр возрастает от нуля до конечного значения пропорционально углу закручивания, имеем:
„ |
,. |
... |
M Kfd<? |
dA = dU = |
---- £— . |
||
Рис. 42 |
|
|
2 |
Подставив значение <іф из выражения (4.10), получим |
|||
|
|
M l dz |
(4.23) |
|
dA = dU = —Щ о ~ ' |
Потенциальная энергия всего вала или участка вала дли ной I равна:
п = |
f |
44,-rfz |
|
(4.24) |
J |
__hP |
• |
||
|
2ІрО |
|
||
|
о |
|
|
|
Если Л4Кр и IpG постоянны, то получим |
|
|||
U- |
|
2/рО |
|
(4.25) |
|
|
|
|
§32. РАСЧЕТ ВИНТОВЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ПРУЖИН
Винтовые цилиндрические пружины работают обычно на сжатие и реже на растяжение. Рассечем пружину, нагружен
ную |
сжимающими |
си |
|
|||
лами Р |
(рис. 43, а) |
по |
|
|||
одному |
из |
ее |
витков |
|
||
сечением, проходящим |
|
|||||
через |
|
ось |
пружины |
|
||
(рис. 43,6). |
Равнове |
|
||||
сие |
отсеченной |
части |
|
|||
пружины |
возможно |
|
||||
при условии, что в се |
|
|||||
чении действуют попе |
|
|||||
речная сила Qv и кру |
|
|||||
тящий момент Мкр. |
|
|||||
При |
этом |
,Qv=P |
и |
|
||
Мкр= РР , где Я—сред |
|
|||||
ний |
радиус |
пружины. |
Рис. 43 |
58