книги из ГПНТБ / Беляева-Соловьева, Э. А. Конструирование механизмов радиоэлектронных аппаратов
.pdfния номинальных диаметров сгруппированы в 'интервалы, на
пример: 1—3 |
мм; 3—6 мм; 6—10 мм |
и т. д. |
|
Для интервалов диаметров заданы табличные отклонения |
|||
отверстий и |
валов, которыми оперируют" при количествен |
||
ной |
оценке |
характера сопряжения |
отверстия и вала- (см. |
рис. |
10, а). |
|
|
Возможны три вида посадок: подвижные, гарантирующие зазор; переходные, гарантирующие зазор или небольшой на тяг; неподвижные, гарантирующие только натяг. Количествен
но 'зазор Д можно оценивать |
и |
через |
табличные |
отклонения |
|||
(с учетом их знака): |
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
= |
0 0 |
— О , . |
(183) |
||
Применительно к рис. 10, з |
с учетом |
(182) имеем: |
|
||||
Дтах = |
Ов0 - |
(—OS) |
= |
+ Д „ , а х ; |
|
||
Araln = |
0 0 |
— О в |
= |
+ |
Дщ1п- |
(184) |
|
|
|||||||
В системах отверстия и вала содержатся посадки: сколь жения (С), движения (Д), ходовая (X), легкоходовая (Л), широкоходовая (Ш), тепловая ходовая (ТХ) (посадки распо ложены в порядке увеличения несовпадения геометрических ооей отверстия и вала; минимальное несовпадение имеет ме сто при скользящей посадке); плотная (П), напряженная (Н), тугая (Т), глухая (Г) (посадки расположены в порядке уве личения вероятности натяга); прессовые посадки — легкопрессовая (Пл), прессовая (Пр), горячепреосовая (Гр) (посадки расположены в порядке увеличения напряженности в соеди нении за счет натяга).
Кроме понятия «посадки» система допусков оперирует по нятием «класс точности изготовления деталей». Существует семь классов точности; наиболее употребим второй класс.
Класс точности характеризуется чистотой обработки по верхности и «жесткостью» допуска на изготовление.
Допуск равен.
6 = ia, |
(185) |
где i — единица допуска; |
* |
а — число единиц допуска. |
|
90
Для |
ряда номинальных диаметров — d = |
1 Ч- 500 лш — еди |
|||
ница допуска (мк) |
|
|
|
|
|
|
I |
= 0,5 |
j / " d ^ |
(186) |
|
я для |
диаметров —d = |
0,l -f- 1 |
|
мм— |
|
|
|
з/ |
|
0 О'? |
(187) |
|
i = 0 4 5 / d c |
p + — и ' ' Ь _ , |
|||
|
|
|
1 |
dc p -у 0,1 |
|
где dc p —среднее значение номинального диаметра в данном
|
интервале. |
|
|
Число |
единиц допуска |
а зависит от класса точности. Напри |
|
мер, для второго класса |
точности (при d = 0,1-М мм) а = |
32, |
|
для пятого класса а = |
320. |
|
|
Чем |
выше порядок класса точности, тем -больше допуск |
на |
|
изготовление и, следовательно, ниже требования к технологии изготовления.
Таблицы посадок ГОСТ [6] содержат значения зазоров и натягов, которыми следует пользоваться при конструирова
нии, не вычисляя их через |
отклонения |
(182). |
4. Расчет |
размерных |
цепей |
При расчете размерных |
цепей .приходится решать прямую |
|
я обратную задачи [12]; определять номинальное значение, допуск и предельные отклонения замыкающего размера по заданным номинальным размерами предельным отклонениям составляющих размеров цепи; определять допуски и предель ные отклонения составляющих размеров по заданным номи нальным размерам всех звеньев цепи и заданным предельным 'отклонениям исходного (замыкающего) размера.
Пусть, например, размеры А ь А2 , ... . Aj составляют раз мерную цепь в плоскости х. Если предположить наиболее от ветственным замыкающий размер Ад, то по характеру влия
ния размеров |
на изменение |
Ад можно составить схему раз- |
||
мерной цепи |
(рис. 10, |
и), |
—> |
> |
где А ь |
А4 — увеличивающие, а |
|||
-<— <— |
|
|
|
|
А2 , А3 — уменьшающие |
звенья размерной цепи. |
|||
Значения допусков размеров звеньев, входящих в состав размерной цепи, находим так:
91
1. Определяем среднее арифметическое значение номи нальных размеров
п
УА
(188)
U =
п
где Aj —абсолютное номинальное значение i-ro размера;
п—число размеров.
2.Задавшись допуском 6д замыкающего звена Ад, опре деляем среднее арифметическое значение .допусков номиналь ных размеров
3.В таблице ГОСТ [6], .которая содержит интервал диа метров, включающий величину U, находим допуск для нее,
равный б и . По этой таблице выбираются отклонения для каж дого из звеньев размерной цепи.
4. Проверяем решения по условию'
п
(190)
где б, —найденные по таблице ГОСТ допуски.
|
ГЛАВА |
ПЯТАЯ |
|
|
|
Г Е О М Е Т Р И Ч Е С К И Н Е И З М Е Н Я Е М Ы Е |
|||
И И З М Е Н Я Е М Ы Е К О Н С Т Р У К Т И В Н Ы Е Э Л Е М Е Н Т Ы |
||||
|
Р А Д И О Э Л Е К Т Р О Н Н Ы Х А П П А Р А Т О В |
|||
1. |
Г е о м е т р и ч е с к и |
н е и з м е н я е м ы е конструктивные |
||
|
|
э л е м е н т ы Р Э А |
|
|
К данному типу элементов относятся: кожухи (рис. 11, а) |
||||
и шасси |
(рис. 11, б, в, |
г) |
одиоблочных |
аппаратов;'корпуса |
(рис. 12), |
стойки (рис. |
13) |
и шасси (рис. |
14) многоблочиых |
. Рис. 11
4. Зак. 66
<
аппаратов. В силу их конструктивных особенностей исклю чается относительное перемещение деталей, иными словами — геометрическое изменение элементов конструкции в процессе эксплуатации.
580
Рис. 12
Кожухи и шасси одноблочных аппаратов—штамповагано-
.сварные. В кожух—замкнутую металлическую емкость —
вставляются |
шасси, несущие смонтированные на них |
элек |
тронные 'и механические элементы блок-схемы аппарата. |
Для |
|
' их монтажа |
в горизонтальной полке и в вертикальных |
стен^ |
ках шасси предусматриваются прямоугольные и круглые от верстия, ч
В некоторых конструкциях передняя панель одноблочных аппаратов снабжается двумя скобовидными ручками.
94
1
Шасси и каркасы стоек аппа ратов .преимущественно выполня ются литыми яз шлумина.
На литых шасси 1 (см. рис. 14)" монтируются волнованные трак ты 2, аттенюатор 3, тетер один ы 4, кабели 5, вводы питания 6, боко вые -направляющие — ловители 7 и силовые ловители задней стен ки 5.
В показанных на -рис. И—14 геометрически неизменяемых кон струкциях широко используются так называемые неразъемные со единения: литье, сварка, пайка, оклеивание, склепывание, запрес совка,, также разъемные соединен ния винтами и болтами.
С о е д и н е н и е л и т ь е м . |
В\ |
|
|
|
|||||||
большинстве |
своем |
литые |
дета |
|
|
|
|||||
ли радиотехнических |
конструкций |
|
|
|
|||||||
выполняются |
из |
легкоплавких |
|
|
|
||||||
сплавов [6; 7; 9; 16], и в частно |
|
|
|
||||||||
сти из |
силумина. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
На |
рис. 15, а |
показан |
пример |
|
|
|
|||||
конструктивного |
решения |
|
литого |
|
|
|
|||||
щасси-блока |
радиоэлектронного |
|
|
|
|||||||
аппарата. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С о е д и н е н и е |
с в а р к о й . |
|
|
|
|||||||
Детали |
радиоэлектронной |
аппа-. 1 |
|
|
|
||||||
ратуры |
сваривают |
встык |
(рис. |
Рис 13 |
|
||||||
15,6) |
и |
внахлестку |
(рис. |
16, е) |
|
|
|
||||
дуговой |
и контактной |
сваркой. |
|
|
|
||||||
При |
толщине |
свариваемых |
деталей |
до 8 |
мм (6=^8 |
мм) |
|||||
сварка |
|
встык |
выполняется |
без |
разделки |
шва; |
при б > 8 |
мм |
|||
стык предварительно разделывается по форме, зависящей от толщины листов [6; 16]. В расчетах высоту сечения шва h обычно принимают равной толщине свариваемых листов. С учетом «епровара шва по концам, вследствие отекания ме
талла, длину шва / принимают равной |
, |
/ = Ь — 23, |
(191). |
4* |
95 |
Рие. 14
где b — ширина свариваемых |
листов. |
|
|
|||
|
Уравнение прочности шва при испытании его на разрыв |
|||||
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
— ^ |
< |
И р , |
|
(192) |
' |
( b - 2 6 ) h |
1 |
J P |
Л |
' |
|
где |
Р — поперечная |
сила,-разрушающая шов;| |
|
, |
||
|
[о]р —допустимое |
напряжение разрыва шва. |
|
|
||
96
Рис 15
Необходимо обеспечить равную сопротивляемость разрыву шва и основного материала листа. Условие прочности листа определит выражение
(193)
где |[о]л —допустимое напряжение разрыва листа. Коэффициент прочности сварного шва равен
к с = — < ( 0 , 8 + 1 ) . |
(194) |
При сварном соединении внахлестку различают лобовые (рис. 15, г), угловые и флангово-лобовые швы (рис. 15, д).
97
Эти швы рассчитываются на срез па следующему уравнению прочности:
*сР = |
~ < М с р , |
где h — высота треугольного |
сечения °шва (рис. 15, е). |
С учетом двухстороннего |
провара площадь сварки |
Р С В = 2 Ь / Л « 1 , 4 8 / Л . |
|
Тогда уравнение прочности из условий работы шва на
окончательно запишется |
так: |
T |
-_ , =Р - J — < М с Р * |
'•ср |
1.4о1я |
Отсюда определится работоспособная длина шва
?Л > И Т Г Г '
1.46Мер
(195)
будет
(196)
срез
( 1 9 7
( 1 9 8 >
где [т]ср —допускаемое напряжение среза материала шва. Фланговые швы также'рассчитываются на срез. Необходи
мая длина 1ф флангового шва может быть определена по фор муле
/ С Р = |
• |
(199> |
р |
1.4 8[т]с р |
v |
Полная длина шва |
|
|
/ л « ( 1 + < 2 / ф ) —28. |
(200> |
|
Если на шов действует изгибающий момент и растягивающая сила Q, то уравнение прочности шва будет
|
' ' " - |
М н з г |
+ 4 < |
М с , |
• |
(201) |
|
|
w, |
р,с |
|
|
|
где М „ з г |
— нагибающий момент; |
|
|
|
||
\VC |
— момент сопротивления |
изгибу |
шва; |
|
||
98 |
. |
' |
[а]с —допустимое напряжение изгиба материала шва. Момент сопротивления изгибу шва прямоугольного сече
ния [12]
W = ^ ь , . |
(202) |
где h — высота сечения шва;
/ — суммарная длина шна; сопротивляющегося изгибу. Тонкий листовой материал сваривают контактной стыков
кой, /точечной или ленточной сваркой. Такой шов проверяется
на срез |
по следующему условию |
прочности: |
|
|
|
|
- f - < |
Мер. |
|
(203) |
|
|
• ср |
|
|
|
|
где F c p |
—суммарная площадь |
сопротивления |
срезу. |
||
На чертеже свариваемого контактным способом узла ука |
|||||
зывается вид сварки и диаметр |
провара: КТД4 |
(рис. IS,ж). |
|||
С о е д и н е н и е п а й к о й |
осуществляется |
с |
применением |
||
дополнительного материала-припоя. Она рекомендуется там, где недопустим нагрев-изделия до температуры, возникающей при сварке. Температура пайки зависит от материала деталей и припоя. Основным прилоем является оловянисто-свинцовый ПОС-50 (ем. рис. 15, ж). В качестве веществ, предохраняю щих от окисления поверхность спая при нагреве, применяют: флюсы защитные (канифоль, сало, вазелин) и химически ак тивные (хлористый цинк, нашатырь, хлористый алюминий и их сплавы).
Наиболее прочный спай получается при предварительном лужении. Максимальная прочность пайки достигается при толщине спая 0,075^-0,125 мм. Необходимая площадь сечения спая определяется из выражения:
F c < Y r , |
(204) |
п |
|
где ~Р —усилие, воспринимаемое спаем; |
|
[о] — максимальное напряжение при |
разрушении спая |
в кГ/мм2; |
|
п — запас прочности (п = '2-ь5).
С о е д и н е н и е с к л е и в а н и е м . Этот, способ применяет -
99