2813.Планетарные передачи в автомобилестроении
..pdf2.6. Метод планов линейных и угловых скоростей
Этот метод позволяет наглядно показать распределение скоростей звеньев непосредственно на схеме механизма, направление угловых скоростей, величину и знак передаточного отношения.
Пример 6
Рассмотрим схему дифференциального механизма (рис. 2.11). Определим его подвижность:
W = n – pA= 4 – 2 = 2.
Пусть заданы угловые скорости первого колеса и водила. Схема механизма (рис. 2.11, б) выполнена с масштабным коэффициентом µl (м/мм).
Находим линейные скорости точек А и O2:
VА = r1 ω1; VО2 (r1 + r2) ωН. |
(2.32) |
Изображаем скорость точки А отрезком (Аа). Тогда масштабный коэффициент скорости (мс–1/мм)
µV = VА / (Аа).
θ2 θ2
θН
θ1
Рис. 2.11. Дифференциальный механизм:
а – торцевая плоскость; б – профильная плоскость; в – план угловых скоростей
Линейная скорость точки O2 изображается отрезком (О2 h) = VО2 / µV. Из точки В проводим горизонтальную линию, на которой расположена
скорость VB, принадлежащая одновременно колесу 3 и сателлиту 2'. Соеди-
51
няем точки а и h и, продолжая линию (ah) до пересечения с горизонтальной линией, получим точку b. Тогда скорость точки В равна VB = (Bb) µV.
Угловая скорость колеса 3 равна
ω3 = VB / (r1 + r2 + r2').
Угловая скорость сателлита находится из выражения
ω3 = i21( H ) ω1 + (1 – i21( H ) ) ωН.
План угловых скоростей строится следующим образом. Из произволь-
ной точки Р (рис. 2.11, в) проводим линии (Р1), (РН), (Р3) параллельно отрезкам (О1, а,), (O1, h), (O1, b). Из этой же точки откладываем вертикально произвольный отрезок (РК), через точку К проводим горизонтальную линию, которая ограничивает отрезки (Р1), (РН), (Р3). Масштабный коэффициент угловых скоростей (с–1/ мм)
µw = ω1 / (К1).
Отрезок (КН) = ωН / µω; угловая скорость ω3 = (К3) µω. Найдем тангенсы углов J1, JH, J3 (рис. 2.11, б):
tgθ 1 = (Аа) / (О1А) = (VА / ω) ( 1 / r1) = 1 / V ω1.
Аналогично
tgθ Н = L / V ωН; tgθ 3 = L / V ω3,
откуда ω3 – искомая угловая скорость, ω3 = ( V / L) tgθ 3.
Проведенные построения показывают направление вращения каждого звена передачи и процесс суммирования скоростей, исходящих от звена 1 и водила Н на сателлите и центральном колесе 3.
Пример 7
Рассмотрим более сложный случай построения плана угловых скоростей для конического планетарного редуктора (рис. 2.12).
Степень подвижности механизма:
W = n – p4 = 4 – 3 = 1.
Угловую скорость колеса 1 считают известной. Оси мгновенного относительного вращения обозначены Р12O, Р2HО, Р23O, Р24O, они все пересекаются в точке О. Ось Р24O является осью абсолютного движения, так как колесо 4 неподвижно. Поэтому можно записать
ω2 = ω1 = ω21 и ω2 = ω4 = ω24 . |
(2.33) |
52
Рис. 2.12. Планетарный конический редуктор: а – схема механизма; б – план угловых скоростей
Из произвольной точки Р (рис. 2.12, б) откладываем отрезок (Р1), из точки 1 проводим линию, параллельную оси Р12O. Так как ω4 = 0, то из точки Р проводим линию, параллельную оси Р24O. На пересечении этих линий
получим точку 2. На основании уравнения |
|
ω3 = ω2 = ω32 . |
(2.34) |
Из точки 2 проводим линию, параллельную оси Р23O, до пересечения с |
|
горизонтальной линией в точке 3. Далее записываем уравнение |
|
ωH = ω2 = ωH 2 , |
(2.35) |
т.е. через точку 2 надо провести линию, параллельную оси Р2НО. В результате получим точку Н.
Масштабный коэффициент плана угловых скоростей (с–1/ мм):
ω = ω1 / (Р1).
Угловые скорости остальных звеньев:
ω2 = (Р2) ω; ω3 = (Р3) ω; ωН = (РН) ω.
Используя план угловых скоростей, можно определить направления относительных и абсолютных угловых скоростей, а также их значения.
53
2.7. Специальные передаточные (планетарные) механизмы
Планетарным называется механизм, имеющий в своем составе хотя бы одно звено с подвижной геометрической осью в пространстве.
Звено, имеющее подвижную геометрическую ось в пространстве, на-
зывается сателлитом.
Звено, на которое устанавливают ось сателлитов, называется водилом (Н). Зубчатые колеса, имеющие неподвижную геометрическую ось в прос-
транстве, называются центральными.
Центральное колесо, имеющее внешние зубья, называется солнечным. Центральное колесо, имеющее внутренние зубья, называется коронной
шестерней (опорным колесом). Достоинства планетарных передач:
1.Малые габариты и вес, обусловленные тем, что поток мощности, подводимый к центральному колесу, распределяется по k сателлитам (k – количество сателлитов). Затем поток мощности собирается на выходном звене. На одной планетарной передаче можно поставить до 24 сателлитов.
2.Очень высокий КПД, в среднем 0,99.
Недостаток планетарных передач – необходимость специального механизма (если число сателлитов не равно 3), который бы выравнивал нагрузку между сателлитами. Этот механизм утяжеляет и удорожает конструкцию.
2.8.Сравнительный анализ передачи с неподвижными осями
ипланетарной передачи
Сравнительный анализ передачи с неподвижными осями и планетарной передачи представлен на рис. 2.13.
Рис. 2.13. Сравнительный анализ зубчатых передач: а – ось В неподвижна; б – ось В подвижна
54
Через число зубьев u1−H записать нельзя, так как ось В – подвижная ось.
Чтобы записать передаточное отношение через число зубьев, применим метод обращения движения, т.е. мысленно сообщим всем звеньям механизма, включая стойку, дополнительное движение с угловой скоростью – ωН. Получим обращенный планетарный механизм с неподвижными осями зубчатых колес.
В обращенном движении звенья этого механизма будут иметь следующие угловые скорости:
|
|
|
ω′ |
|
|
|
2 |
u( |
H |
) = |
ω′ |
|
1 |
||
|
|
||
1−2 |
ω′ |
||
|
|
|
2 |
|
|
ω′ |
= ω1 |
– ω , |
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
Н |
= ω2 + (– ωН) = ω2 – ωН, |
||||||||
|
ωН |
= |
ωН |
– |
ωН |
= 0, |
||
|
|
′ |
|
|
|
|||
= |
|
ω1 |
− ωH |
|
(формула Виллиса). |
|||
|
ω − ω |
|||||||
|
|
|
|
|
||||
|
2 |
|
H |
|
|
|
2.9. Определение передаточного отношения планетарных механизмов различных схем
Передаточное отношение можно определить:
1.Графическим способом по чертежу.
2.Аналитическим способом, используя формулу Виллиса.
Планетарный однорядный механизм (механизм Джеймса) и графический
способ определения передаточного отношения представлены на рис. 2.14. Выберем на водиле Н точку F, которая расположена на том же рас-
стоянии от оси О2, что и точка А.
Оси О1 и О2 расположены на одном уровне.
Для данной схемы входное звено – звено 1 (солнечное колесо), выходным является водило Н.
Зададимся отрезком АА′ , который изображает линейную скорость колеса 1 в точке А. Поскольку колесо 1 вращается вокруг О1, то закон распределения линейной скорости по первому звену изображается прямой линией О1А′. Сателлит 2 в точке А имеет такую же линейную скорость, что и колесо 1. В точке С сателлит 2 имеет мгновенный центр скоростей (МЦС) в абсолютном движении, так как идет контакт с неподвижным колесом 3. Закон распределения линейной скорости по второму колесу изображается прямой линией СА′. В точке В сателлит имеет линейную скорость, которая изображается отрезком ВВ′, однако точка В является также и осью водила Н, которое вращается вокруг О2. Следовательно, закон распределения линейной скорости по водилу изобразится прямой линией О2В′. Для точки F водила линейная скорость изображается отрезком FF′.
55
u1(−3)H = ωω1
H
а |
б |
Рис. 2.14. Планетарный зубчатый механизм (механизм Джеймса): а – схема механизма; б – графический способ определения передаточного отношения
От вертикали до линии распределения скоростей по водилу измеряем угол ψH, а от вертикали до линии распределения скоростей по колесу 1 – угол ψ1. Углы ψ1 и ψH отложены от вертикали в одном направлении, следовательно, входное звено 1 и выходное звено вращаются в одном направлении.
|
|
|
|
|
ω = |
VA |
, |
ω = |
VF |
, |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
O1 A |
2 |
|
O2 F |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
(3) |
= |
|
VA |
O1P |
= |
AA′ O1P |
= |
tg ψ1 |
= |
AA′ |
||||||
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1−H |
|
VF |
O2 F FF |
′ O2 F tg ψH |
|
FF′ |
|||||||||||
|
|
|
|
Определим передаточное отношение аналитическим способом. Применим метод инверсии движения, обратив планетарный механизм в непланетарный.
|
i( |
H |
) = i( |
H |
)i( |
H |
) = |
ω′ |
|
ω′ |
= |
ω′ |
, |
|
|
|
|
1 |
|
2 |
1 |
||||||
|
|
|
|
ω′ |
|
ω′ |
ω′ |
||||||
|
1−3 |
1−2 2−3 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
3 |
|
|
где i( Н) |
– передаточное отношение от 1-го зубчатого колеса к 3-му при фик- |
||||||||||||
1−Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сированном поводке.
56
′ |
= |
ω1 |
– |
ωН |
, |
′ |
= |
ω3 |
– |
ωН |
, i |
(H ) |
= |
|
ω1 |
− ωH |
= |
1 |
− |
ω1 |
= |
1 |
i(3) |
, i(3) |
= |
1 |
i(H ) |
, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
ω1 |
|
|
|
ω3 |
|
|
|
|
1−3 |
|
−ωH |
|
|
ωH |
|
− 1−H |
1−H |
|
− 1−3 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
(3) |
|
|
|
|
z2 z3 |
|
|
|
|
|
z3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
i1−H |
= |
1− |
− |
|
|
|
|
|
= |
1+ |
|
|
(плюсовой механизм), |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z1 z2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где z1, z2 , z3 – число зубьев зубчатых колес.
Планетарный механизм со смешанным зацеплением (с одним внешним и одним внутренним зацеплением) показан на рис. 2.15, где 1 – солнечное колесо; 2, 3 – блок сателлитов; 4 – коронная шестерня; Н – водило.
Выберем на выходном звене (на водиле) точку F так, чтобы O1A = O2F
(O1 и O2 соосны).
Определим передаточное отношение графическим способом:
i(4) |
= |
ω1 |
= |
VA O1 A |
= |
AA′ O1 A |
, |
i(4) |
= |
tg ψ1 |
= |
AA′ |
. |
|
|
|
|
|
|||||||||
1−H |
|
ωH |
VH O2 F FF′ O2 F |
1−H |
|
tg ψH |
|
FF′ |
|||||
|
|
|
|
|
Отрезок АА′ выбирается произвольно.
Теперь определим передаточное отношение аналитическим способом. Обратим мысленно планетарный механизм в механизм с неподвижным водилом, для того чтобы использовать формулы для механизма с непод-
вижными осями зубчатых колес (применим метод обращения движения).
Рис. 2.15. Планетарный механизм со смешанным зацеплением колес:
а – схема механизма; б – графический метод определения передаточного отношения
57
В обращенном движении угловая скорость
1-го звена: |
ω′ |
= ω + (−ω ) , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
1 |
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-го звена: |
ω′ |
= ω′ |
= ω + (−ω |
|
), |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2 |
3 |
2 |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
3-го звена: |
ω′ |
= ω′ |
= ω + (−ω |
|
) , |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
3 |
2 |
3 |
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4-го звена: |
ω′ |
= ω + (−ω ) = −ω , |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
4 |
4 |
|
|
|
Н |
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
||
5-го звена: |
ω′Н = ωН + (−ωН ) = 0 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i( H ) |
|
= i( H )i( H ) , |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1−4 |
|
1−2 3−4 |
|
|
|
|
|||
|
|
( H ) |
|
ω′ |
|
|
ω′ |
ω − ω |
|
|
ω |
|
(4) |
|
||||
|
i |
|
= |
1 |
|
|
3 |
= |
1 |
|
H |
|
= 1 |
− |
1 |
= 1− i |
|
. |
|
|
ω′ |
|
|
−ω |
|
|
|
ω |
|
||||||||
|
1−4 |
|
|
|
ω′ |
H |
|
|
1−Н |
|
||||||||
|
|
|
2 |
4 |
|
|
|
|
H |
|
|
|
Если переписать последнее уравнение, учитывая количество зубьев, то получим
|
|
|
|
|
|
z2 |
|
z4 |
|
||
i1(−H4) = |
− |
z2 |
|
z4 |
, i1(−4)Н |
= 1+ |
|
. |
|||
|
|
||||||||||
|
|
z1 |
|
||||||||
|
|
z1 z3 |
|
|
z3 |
Механизм с двумя внутренними зацеплениями представлен на рис. 2.16.
Рис. 2.16. Планетарный механизм с внутренними зацеплениями: а – схема механизма; б – графический метод определения передаточного отношения
58
Тогда при η = 0,99 i1(4)−Н = 20…50. Входное звено – водило, выходное – первое колесо.
i1(4)−H = 1/ iH(4)−1 .
Например, если iH(4)−1 = 20, то i1(4)−H = 1/20.
Используем графический способ.
Выберем точку F на входном звене так, чтобы O1F = O2B.
Точка С для данной схемы может располагаться как выше, так и ниже точки А. В зависимости от положения точки С план скоростей будет разный.
ψ1 иψН направлены в разные стороны от вертикали. Следовательно, водило и колесо 1 вращаются в разные стороны.
iН(4)−1 = |
ωН |
= |
VB |
O2 B |
|
= |
BB′ O2 B |
, |
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
ω1 |
|
VA O1F FF′ O1F |
|
|||||||
|
(4) |
= |
|
tg ψН |
= |
ВВ′ |
. |
|
|||
|
iН−1 |
|
|
|
FF′ |
|
|||||
|
|
tg ψ1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определим передаточное отношение аналитическим способом. Применим метод обращения движения.
i1(−4)H = 1− i1(−H4) .
Запишем передаточное отношение через число зубьев:
|
|
|
|
z4 |
|
|
|||
i1(−H4) = |
z2 |
|
|
|
, |
||||
|
|
|
|||||||
|
z1 |
z3 |
|
|
|||||
i(4) |
= 1− |
z2 |
|
|
z4 |
. |
|||
|
|
||||||||
1−Н |
|
|
|
z1 |
|
z1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Планетарный механизм с двумя внешними зацеплениями (механизм Да-
вида) представлен на рис. 2.17.
Механизм Давида применяется в приборных устройствах, так как iH4 −1
достигает 10 000. Его недостаток – низкий КПД.
Определим передаточное отношение графическим способом. Выберем на водиле Н точку F так, чтобы O2F = O1A (валы O1 и O2 со-
осны). Точка С может быть выше или ниже точки А. FF′ – произвольный отрезок (линейная скорость точки F). Для колес 2 и 3 точка С – мгновенный центр скоростей.
59
iН(4)−1 = |
ωН = |
VA / O2 B |
|
= |
BB′ O2 B |
, |
||||
|
|
|
||||||||
|
ω1 |
|
VF O1F FF′ O1F |
|
||||||
|
(4) |
= |
|
tg ψН |
= |
ВВ′ |
. |
|
||
|
iН−1 |
|
|
FF′ |
|
|||||
|
|
tg ψ1 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.17. Планетарный механизм с двумя внешними зацеплениями:
а – схема механизма; б – графический метод определения передаточного отношения
Запишем результаты определения передаточного отношения аналити-
ческим способом.
i(4) |
= 1− i( H ) , |
|
|||||||||
1−H |
|
|
|
1−4 |
|
||||||
i1(−H4) = |
|
− |
z2 |
|
− |
z4 |
|
||||
|
|
, |
|||||||||
z1 |
z3 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
i(4) |
= 1− |
z2 |
|
z4 |
. |
|
|||||
|
|
|
|||||||||
1−Н |
|
|
|
|
z1 |
|
z3 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
2.10. Передаточные отношения рядовых зубчатых передач
Наиболее простая зубчатая передача в виде пары зубчатых колес не может дать большие значения передаточного отношения. Передаточное отношение такой пары зубчатых колес определяется, как известно, выражением
i |
= |
ω1 |
= |
± z2 |
. |
|
|
||||
1−2 |
|
ω2 |
|
z1 |
|
|
|
|
Из этой формулы видно, что с конструктивной стороны передаточное число зависит от числа зубьев колес z1 и z2 . Следовательно, для получения
больших значений передаточного отношения необходимо число зубьев ма-
60