Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Пермский национальный исследовательский политехнический университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

2813.Планетарные передачи в автомобилестроении

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

15.11.2022

Размер:

42.86 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 233 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

Размеры цилиндрического зубчатого зацепления определяют в следующем порядке:

1. По данным z1 и z2 и виду зацепления (нулевое, равносмещенное, неравносмещенное) находят соответствующие коэффициенты: X1 , X2 , ∆y ;

y= xΣ − ∆y .

2.Для равносмещенного по табл. 1.2 определяют коэффициенты X1 ,

X2 и затем по табл. 1.1 подсчитывают все размеры зацепления.

Таблица 1.1

Формулы для определения размеров зубчатых колес, зависящих от суммы смещений инструмента X1 и X2

Вид зацепления

Параметр

неравносмещенное

равносмещенное

нулевое

∑

≠ 0

X1 = − X2

X1 = X2 = 0

Шаг зацепления

pα = πm

Радиус делитель-

mz1

mz2

r =

mz1

;r =

mz2

r =

mz1

mz2

ной окружности

Радиус основной

rb1 = r1 cos α;

окружности

rb2 = r2 cos α

rb2

= r2 cos α

rb2 = r2 cos α

Толщина зуба

рα

+ 2X1mtgα,

рα

+ 2X1mtgα,

рα

по делительной

рα

окружности

S2 =

+ 2X2mtgα

= r

−m h* +c*−X

= r −m h*

+c*−X

= r −m h*

+c* ,

Радиус окружно-

f 1

(

)

сти впадин

= r −m h +c*−X

= r −m h +c*

f 2

(

2 )

f 2

(

2 )

(

)

Межосевое

m z

расстояние

= m

+ y

aw =

Радиус

rw1 = r1 1+

rw1 = r1,

z∑

начальной

= r

окружности

rw2

= r2

z∑

Глубина

h = (

2h*

− ∆y)m

h = 2mh*

заходов зубьев

Высота зуба

h = h + c m

h = ha + c m

Радиус окружно-

ra1 = rf 1 + h,

сти вершин

ra2

= rf 2 + h

ra2

= rf 2 + h

ra2 = rf 2 + h

Таблица 1 . 2

Значение коэффициентов X1, X2 для неравносмещенного внешнего зацепления при 2 ≥ u1–2 ≥1

											z1
z2		11			12			13			14			15			16		17
	Х1		Х2	Х1		Х2	Х1		Х2	Х1		Х2	Х1		Х2	Х1		Х2	Х1	Х2
11	0,395		0,395	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

12	0,432		0,372	0,444		0,444	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–
13	0,464		0,354	0,479		0,423	0,486		0,486	–		–	–		–	–		–	–	–

14	0,490		0,341	0,515		0,400	0,534		0,462	0,525		0,525	–		–	–		–	–	–

15	0,513		0,330	0,543		0,386	0,557		0,443	0,565		0,506	0,571		0,571	–		–	–	–

16	0,534		0,322	0,566		0,376	0,588		0,426	0,600		0,485	0,609		0,547	0,608		0,608	–	–
17	0,551		0,317	0,589		0,365	0,614		0,414	0,631		0,468	0,644		0,526	0,644		0,586	0,646	0,646

18	0,568		0,321	0,609		0,358	0,636		0,405	0,661		0,452	0,677		0,508	0,678		0,566	0,683	0,624

19	0,584		0,308	0,626		0,353	0,659		0,394	0,686		0,441	0,706		0,492	0,716		0,542	0,720	0,601

20	0,601		0,303	0,646		0,345	0,676		0,389	0,706		0,433	0,731		0,481	0,744		0,528	0,756	0,580
21	0,617		0,299	0,663		0,34]	0,694		0,384	0,726		0,426	0,754		0,472	0,766		0,519	0,781	0,568

22	0,630		0,297	0,679		0,337	0,714		0,376	0,745		0,419	0,775		0,463	0,793		0,507	0,809	0,554

23	–		–	0,693		0,334	0,730		0,372	0,763		0,414	0,792		0,458	0,815		0,497	0,833	0,543

24	–		–	0,706		0,333	0,745		0,369	0,780		0,409	0,813		0,449	0,834		0,491	0,856	0,534
25	–		–	–		–	0,758		0,368	0,796		0,405	0,830		0,445	0,854		0,483	0,878	0,525

26	–		–	–		–	0,773		0,365	0,813		0,400	0,848		0,440	0,860		0,480	0,898	0,517

27	–			–		–	–		–	0,826		0,399	0,862		0,438	0,892		0,470	0,916	0,511

28	–		–	–		–	–		–	0,840		0,397	0,881		0,43]	0,907		0,467	0,936	0,504
29	–		–	–		–	–		–	–		–	0,894		0,430	0,92]		0,465	0,952	0,500

30	–		–	–		–	–		–	–		–	0,908		0,428	0,936		0,462	0,968	0,496

31	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	0,951		0,459	–	0,495

32	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	0,967		0,455	0,981	0,490
33	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	0,999	0,487

34	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	1,014	0,483

35	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	1,030	–

36	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–
37	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

38	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

39	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

40	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–
41	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

42	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

43	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

44	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–
45	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

46	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

47	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

48	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–		–	–	–

Окончание табл. 1 . 2

								z1
z2		18		19		20		21		22		23		24
	Х1		Х2	Х1	Х2	Х1	Х2	Х1	Х2	Х1	Х2	Х1	Х2	Х1	Х2
11	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

12	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

13	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

14	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

15	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

16	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

17	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

18	0,648		0,648	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

19	0,723		0,658	0,720	0,720	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–

20	0,756		0,639	0,756	0,699	0,755	0,755	–	–	–	–	–	–	–	–

21	0,792		0,617	0,793	0,676	0,793	0,731	0,782	0,782	–	–	–	–	–	–

22	0,814		0,609	0,830	0,652	0,831	0,758	0,812	0,758	0,812	0,812	–	–	–	–

23	0,849		0,588	0,860	0,686	0,866	0,707	0,821	0,732	0,850	0,787	0,839	0,839	–	–

24	0,871		0,579	0,888	0,622	0,893	0,673	0,892	0,715	0,884	0,761	0,872	0,820	0,865	0,865

25	0,898		0,566	0,915	0,609	0,926	0,654	0,925	0,606	0,924	0,742	0,913	0,793	0,898	0,845

26	0,916		0,561	0,937	0,601	0,948	0,645	0,951	0,683	0,950	0,729	0,946	0,774	0,934	0,822

27	0,937		0,522	0,929	0,592	0,976	0,632	0,976	0,672	0,984	0,708	0,979	0,755	0,966	0,804

28	0,958		0,543	0,980	0,583	0,997	0,624	1,000	0,662	1,007	0,700	1,010	0,737	1,000	0,784

29	0,976		0,537	0,997	0,578	1,018	0,615	1,023	0,651	1,031	0,689	1,038	0,723	1,033	0,764

30	0,994		0,532	1,017	0,571	1,038	0,608	1,045	0,641	1,051	0,681	1,055	0,718	1,060	0,750

31	1,011		0,528	1,038	0,562	1,056	0,594	1,065	0,634	1,075	0,669	1,084	0,701	1,081	0,741

32	1,026		0,525	1,054	0,559	1,076	0,889	1,082	0,629	1,094	0,662	1,101	0,696	1,105	0,720

33	1,041		0,522	1,071	0,554	1,093	0,584	1,102	0,622	1,114	0,655	1,121	0,689	1,127	0,720

34	1,059		0,516	1,088	0,550	1,110	0,580	1,122	0,614	1,131	0,650	1,145	0,678	1,149	0,719

35	1,072		0,515	1,102	0,547	1,127	0,578	1,140	0,608	1,154	0,639	1,163	0,672	1,170	0,702

36	1,088		0,511	1,116	0,545	1,141	0,573	1,157	0,603	1,172	0,634	1,180	0,667	1,188	0,696

37	–		–	1,131	0,542	1,159	0,570	1,171	0,601	1,187	0,681	1,200	0,659	1,206	0,690

38	–		–	1,145	0,540	1,173	0,568	1,186	0,599	1,204	0,626	1,218	0,653	1,223	0,685

39	–		–	–	–	1,187	0,567	1,201	0,595	1,222	0,622	1,232	0,651	1,241	0,680

40	–		–	–	–	1,201	–	1,218	0,591	1,233	0,621	1,249	0,647	1,260	0,673

41	–		–	–	–	–	–	1,231	0,589	1,250	0,616	1,265	0,643	1,276	0,660

42	–		–	–	–	–	–	1,247	0,586	1,266	0,612	1,279	0,640	1,291	0,655

43	–		–	–	–	–	–	–	–	1,293	0,611	1,295	0,636	1,306	0,662

44	–		–	–	–	–	–	–	–	–	0,609	1,310	0,634	1,321	0,659

45	–		–	–	–	–	–	–	–	–		1,325	0,631	1,336	0,657

46	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	1,338	0,620	1,350	0,654

47	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	1,365	0,651

48	–		–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–	1,379	0,649

z∑ = z1 + z2 ≥ 2zmin

Для неравносмещенного зацепления в зависимости от условий работы передачи коэффициенты выбирают или по системе ЦКБР, или по табл. 1.3–1.5 (таблицы Кудрявцева), или используют блокирующие контуры. Выбирая тот или иной вид зацепления, необходимо учитывать, что равносмещенное зацепление может быть применено лишь при = 34 (рис. 1.5).

Таблица 1 . 3 Значение коэффициента ∆y при 2 ≥ i1–2 > 1 (по В.Н. Кудрявцеву)

z1	∆y	z1	∆y	z1	∆y
10	0,110	27	0,298	44	0,354

11	0,127	28	0,303	45	0,355

12	0,145	29	0,308	46	0,356

13	0,160	30	0,315	47	0,357

14	0,175	31	0,319	48	0,358

15	0,190	32	0,323	49	0,359

16	0,202	33	0,328	50	0,360

17	0,215	34	0,332	51	0,361

18	0,227	35	0,335	52	0,362

19	0,239	36	0,338	53	0,363

20	0,250	37	0,341	54	0,364

21	0,257	38	0,344	55	0,365

22	0,265	39	0,347	56	0,366

23	0,272	40	0,350	57	0,367

24	0,278	41	0,351	58	0,368

25	0,285	42	0,352	59	0,369

26	0,292	43	0,353	60	0,370

Таблица 1 . 4 Значение величин ∆y, X1 при 5 ≥ i1–2 > 2 (по В.Н. Кудрявцеву)

z1	∆y	X1	z1	∆y	X1
10	0,15	0,59	26	0,25	1,47

11	0,16	0,66	27	0,25	1,51

12	0,17	0,73	28	0,25	1,55

13	0,18	0,80	29	0,25	1,59

14	0,19	0,86	30	0,25	1,63

15	0,20	0,92	31	0,25	1,67

16	0,21	0,98	32	0,25	1,71

17	0,22	1,04	33	0,25	1,74

18	0,23	1,10	34	0,25	1,77

19	0,24	1,16	35	0,25	1,81

20	0,25	1,22	36	0,25	1,85

21	0,25	1,27	37	0,25	1,88

Окончание табл. 1 . 4

z1	∆y	X1	z1	∆y	X1
22	0,25	1,31	38	0,25	1,92

23	0,25	1,35	39	0,25	1,96

24	0,25	1,39	40	0,25	2,00

25	0,25	1,43

Таблица 1 . 5

Значение коэффициента сдвига X2 при 5 ≥ i1–2 > 2 (по В.Н. Кудрявцеву)

0,3970,3810,364

–

0,4580,4420,4250,4090,401

–

0,5170,5010,4860,4710,4620,4580,4510,445

–

0,5710,5560,5420,5280,5220,5180,5120,5050,4490,493

–

0,6250,6100,5960,5820,5770,5750,5690,5640,5600,5530,5470,5090,481

–

0,6730,6610,6480,6350,6320,6280,6240,6200,6160,6110,6060,5660,5380,5080,481

–

0,7210,7090,6960,6890,6840,6820,6770,6740,6710,6670,6620,6230,5940,5640,5350,505

–

0,7540,7450,7340,7320,7310,7280,7270,7220,7200,7160,6770,6470,6180,5880,559

–

0,7890,7820,7800,7790,7780,7770,7730,7720,7690,7290,6970,6680,6360,610

–

0,8220,8250,8260,8270,7250,8230,8210,8200,7780,7480,7190,6870,658

–

0,8660,8700,8720,8740,8710,8690,8680,8280,7970,7680,7360,705

–

0,9090,9140,9170,9200,9190,9160,8760,8460,8160,7860,756

–

0,9540,9570,9610,9620,9650,9250,9910,8590,8280,797

–

0,9981,0011,0031,0080,9640,9330,9010,8680,838

–

1,0421,0461,0481,0050,9750,9410,9110,878

–

1,0861,0881,0451,0130,9820,9520,917

100

–

1,1291,0871,0571,0250,9930,962

105

–

1,1311,0981,0661,0351,055

110

–

1,1401,1081,0761,047

115

–

1,1501,1171,084

120

–

1,1551,122

125

–

1,159

Расчетные коэффициенты смещения выбирают так, чтобы при прочих равных условиях получить размеры геометрических колес и передач, при которых зубчатая передача обладает лучшими эксплуатационными качествами. При эксплуатации зубчатых колес наблюдаются износ, выкрашивание и излом зубьев. Эти явления уменьшаются или устраняются правильным выбором геометрических параметров. Для оценки спроектированной зубчатой передачи приняты следующие качественные показатели: коэффициент

удельного давления γ, характеризующий влияние геометрических параметров на контактную прочность и выкрашивание зубьев; коэффициент перекрытия εα , показывающий характер нагружения зубьев; удельное скольжение ν, определяющее влияние геометрических параметров на износ зубьев.

Все эти качественные показатели являются функцией выбираемых коэффициентов смещения. Изменяя коэффициенты смещения, можно повысить контактную и изгибную прочность, повлиять на коэффициент перекрытия. Выбирая расчетные коэффициенты смещений, следует учитывать конкретные условия работы проектируемой зубчатой передачи (ее быстроходность, изменяемость или цикличность нагрузки), работает ли передача в масляной ванне или является передачей открытого типа. Расчетные коэффициенты смещения любой зубчатой передачи, прежде всего, должны обеспечивать отсутствие заклинивания, подреза и заострения зуба, а также гарантировать минимально допустимую величину коэффициента перекрытия.

Минимальный коэффициент смещения

Xmin = ha* zmin − z . zmin

При расчете открытых передач в зависимости от заданных z1 , z2 по табл. Кудрявцева (табл. 1.2) определяются коэффициенты XΣ и X1 . Коэффициент смещения для второго колеса определяется как X2 = XΣ − X1 . Затем подсчитывается эвольвентная функция угла зацепления:

invαw = (2XΣ / zΣ ) − tgα + invα.

Находим угол неравносмещенного зацепления αw. Коэффициент воспринимаемого смещения:

	z	Σ	cosα
y =		Σ		− 1 .
y =				− 1 .
	2 cosαw

Межцентровое расстояние:

αw = a + ym.

Коэффициент уравнительного смещения:

∆y = XΣ − y.

При расчете закрытых передач пользуются таблицами профессора В.Н. Кудрявцева.

Приведены таблицы двух вариантов в зависимости от передаточного

числа i1−2 = z2 : z1

1)2 ≥ i1−2 > 1 (см. табл. 1.3);

2)5 ≥ i1−2 > 2 (см. табл. 1.4).

Рассмотрим порядок пользования этими таблицами:

1. Если 2 ≥ i1−2 > 1, то в табл. 1.2 по заданному z1 находят коэффициенты X1 и X2 . Затем по табл. 1.3 определяют ∆y . Если 5 ≥ i1−2 > 2 , то по заданному z1 определяют ∆y и X1 и затем по табл. 1.5 находят X2 . Для обоих вариантов коэффициенты у и XΣ вычисляют по формулам

XΣ = X1 + X2 ;

у= XΣ – ∆y .

2.Подсчитывают все размеры зацепления по формулам табл. 1.1.

3.Вычисляют коэффициент перекрытия

εα =	r2	− r2	+	r2	− r2	− a	w	sin α	w
εα =	a1	b1		a2	b2		w		w	,
				πmcosα

где αw – межосевое расстояние пары сопряженных колес.

Область возможных расчетных коэффициентов может быть представлена в виде соответствующего блокирующего контура, построенного для конкретной зубчатой передачи z1 и z2. Блокирующий контур представляет собой совокупность кривых, построенных в координатах, ограничивающих выбор расчетных коэффициентов смещения x1 и x2 и отделяющих зону допустимых значений, при которых нет заклинивания, подреза и заострения зуба и гарантирована допустимая величина коэффициента перекрытия. Пример блокирующего контура для зубчатой передачи z1 = 12, z2 = 15 приведен на рис. 1.8. Внутри контура нанесены тонкие линии, соответствующие коэффициентам смещения, которые обеспечивают выравнивание

Рис. 1.7. Картина зацепления двух колес, нарезанных со смещением

удельных скольжений (линия υ1 и υ2), равнопрочность зубьев по изгибу при одинаковой термообработке и одинаковых материалах обоих колес (линия α при ведущем колесе z1, линия δ при ведомом колесе z2).

Рис. 1.8. Блокирующий контур

Кроме того, нанесены линии, соответствующие толщинам зубьев: окружности вершин колес (Sa1 = 0,25m, Sa2 = 0,25m), коэффициенту перекры-

тия εα = 1,2.

В справочнике по исправлению зубчатых колес приведено 215 блокирующих контуров для различных комбинаций чисел зубьев. Контуры выполнены для передач с прямозубыми колесами, изготовленными стандартным реечным инструментом с α = 20°; ha* =1; c = 0,25 . Эти блокирующие

контуры приближенно могут быть использованы и для проектирования передач с косозубыми колесами.

Ограничение коэффициентов смещения по подрезу и заострению зубьев дает пределы, внутри которых могут быть выбраны расчетные коэффициенты смещения.

Отсутствие подреза обеспечивается минимально возможным, а отсутствие заострения – максимально возможным коэффициентом смещения, следовательно, должно быть выполнено неравенство.

Рис. 1.9. Номограмма для определения угла зацепления (αW)

<<< < Предыдущая 1 23 / 233 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
15.11.20224.62 Mб42808.pdf
#
15.11.202238.88 Mб1122808.Введение в математическое моделирование..pdf
#
15.11.202245.65 Mб42809.pdf
#
15.11.202239.2 Mб182809.Автоматизация в электроэнергетике и электротехнике..pdf
#
15.11.202241.95 Mб102812.Технология строительных процессов. Часть 1. Общие положения. Земляные.pdf
#
15.11.202242.86 Mб422813.Планетарные передачи в автомобилестроении..pdf
#
15.11.20224 Mб32814.pdf
#
15.11.202242.9 Mб222814.Управление отходами. Механобиологическая переработка твердых бытовы.pdf
#
15.11.202242.94 Mб252815.Западная философия от истоков до наших дней. Книга 3. Новое время (От Ле.pdf
#
15.11.202243.5 Mб102816.Гемма Коперника. Мир науки в изобразительном искусстве.pdf
#
15.11.202210.26 Mб302817.pdf