1371
.pdfПовреждение конструкций из композитов в процессе эксплуатации 12 В
кальных повреждений в интересующих точках. Таким обра зом, удалось с уверенностью показать, что наблюдаемые локальные расслоения обусловлены своеобразной ситуацией, связанной с совмещением основных трещин в матрице, пере секающихся в области поверхности раздела. В рассматривае мом случае это — продольное расщепление и трансверсаль ные трещины в матрице ортогонально армированного слои стого композита.
Подобный вид локализации повреждения является не приятным следствием образования трещин в матрице под действием длительного циклического нагружения и слож ного напряженного состояния, связанного с протеканием про цесса локализации. Однако следует подчеркнуть, что такая крайняя ситуация, когда локальные напряжения приводят к образованию довольно больших областей расслоения, на блюдалась только на ортогонально армированных графито эпоксидных слоистых композитах. Хотя природа полей на пряжений, приводящих к подобным локальным расслоениям, носит общий характер, степень проявления и последствия их действия сильно зависят от свойств материалов, образующих слоистый композит, и последовательности укладки слоев.
До сих пор мы упомянули только два основных вида по вреждения— трещины в матрице, распространяющиеся потолщине слоя параллельно образующим его волокнам, и рас слоения, образующиеся между слоями композита или в об ласти кромок под действием сложного напряженного состоя ния, или в удаленной от граничной области зоне, где сложное напряженное состояние вызвано пересечением трещин, рас пространяющихся в матрице в перпендикулярных направле ниях. Однако окончательной причиной разрушения слоистого композита является разрыв волокон.
Хотя по существу обсуждаемые «эффекты усталостного нагружения» композитов в основном связаны с поврежде нием матрицы и разделением слоев, поведение и выход из строя несущих нагрузку слоев (обычно 0°) как раз обус ловлены повреждениями такого рода в окружающих слоях. Наиболее заметный аспект этого влияния состоит во взаи мосвязи процесса образования трансверсальных трещин в матрице с разрушением волокон в смежных слоях. Чтобы разобраться в этом явлении, ряд образцов из рассматривае мого в данном разделе материала с укладкой [0, 902]s после усталостного нагружения был разобран на отдельные слои, поверхности раздела которых затем изучались с помощью просвечивающего электронного микроскопа (метод расслое ния подобен использованному в работе (5]). При этом по врежденный материал нагревался до температуры пиролиза
122 К. Рейфснайдер
полимерной матрицы (для эпоксидного углепластика, ис пользованного в эксперименте, около 418°С). После удале ния таким образом межслойной полимерной прослойки слои разделялись для последующего изучения.
Для точного определения местоположения трещин в попе речных слоях (90°) относительно поверхности смежных про дольных (0°) слоев на образец с усталостными повреждения ми наносился раствор хлорида золота в диэтиловом эфире таким же образом, как наносился проявляющий раствор при рентгенографии. Эфир с его большой проникающей способ ностью переносил хлорид золота во все поврежденные зоны, после чего удалялся путем умеренного нагревания образца перед пиролизом. На образцах [0,902]s хлорид золота, за полнивший трансверсальные трещины, расслоения и продоль ные расщепления в слоях 0°, оставил следы, сохранившиеся на поверхностях смежных слоев после их разделения, обеспе чив отличные опорные метки указанных областей.
Образцы, вырезанные из выделенных слоев, ориентиро ванных в направлении 0°, исследовались на сканирующем электронном микроскопе, чтобы установить, связаны ли об ласти с разрушенными волокнами в слоях 0° с повреждения ми в смежных слоях. Частицы хлорида золота, осажденные в трещинах в смежных слоях с ориентацией 90°, на снимках видны как светлые пылевидные частицы. Анализ фотографий выявил, что разрывы волокна в слое 0° находятся в обла сти, где сконцентрированы следы хлорида золота, указы вающие на наличие в смежном слое трансверсальных трещин. Там, где следы хлорида золота не видны, разрывы волокон весьма немногочисленны. Подобный результат неоднократно повторялся при анализе снимков различных точек по длине и ширине образца, т. е. оказалось, что полосы разрывов во локон с метками хлорида золота наблюдаются через по вторяющиеся интервалы в направлении нагружения, свя занные с характерным повреждением в виде трещин в слоях 90° композита.
Была также сделана попытка установить природу преоб ладающих зон разрушения волокна по толщине слоев 0° в областях концентрации разрывов. С этой целью несколько слоев волокон были осторожно отделены вместе с прозрачной лентой от открытой поверхности 0°, которая уже была изуче на. Оказалось, что в одном и том же месте плотность разры вов волокон в глубине слоя 0° меньше, чем вблизи поверх ности раздела слоев 0°/90° Кроме того, в глубине слоя 0° зоны разрыва волокон оказались несколько шире, чем на по верхности. Таким образом, было установлено, что разрывы
Повреждение конструкций из композитов в процессе эксплуатации 123
волокон инициируются трещинами в матрице и что число этих разрывов довольно быстро снижается с удалением от вершины трещины в плоскости и по толщине слоя 0°, т. е. является функцией расстояния от вершины трещины в мат рице смежных слоев 90°.
Важность полученного результата с точки зрения кон струкционных свойств материала вытекает из того факта, что разрушение волокон снижает несущую способность и срок службы слоистых композитов и конструкций из них. Хотя трещины в матрице сами по себе не снижают указанных свойств, они, тем не менее, инициируют значительные локаль ные повреждения при циклическом нагружении, включая и разрушение волокон, что и является серьезной причиной по тери свойств слоистым композитом. Следует также отметить, что разрушение волокон по этой причине наступает в начале эксплуатационного периода, обычно в первой трети общего срока службы образца или элемента конструкции. При цик лическом нагружении число разрывов волокон, как установ лено в работе [12], в общем значительно возрастает.
2.3. ПЕРЕКРЕСТНО АРМИРОВАННЫЕ СЛОИСТЫЕ КОМПОЗИТЫ ДРУГИХ типов
Еще один распространенный тип слоистых композитов, на примере которого будет рассмотрен процесс развития по вреждений, имеет укладку [0, ±45] s. Условия нагружения об разцов остались такими же, как и в предыдущих приме рах,— относительная амплитуда порядка 65% от предель ного напряжения при статическом растяжении обеспечивала срок службы образца в несколько сот тысяч циклов.
На рис. 6 показаны относительные изменения жесткости трех слоистых композитов — два из них рассматривались в предыдущих разделах и третий типа [0, ±45] $. Кривая С на рисунке показывает, что изменение жесткости из-за растре скивания матрицы (в данном случае в слоях, ориентирован ных под углом 45° к направлению нагружения) начинается, как и в двух других случаях, в самом начале процесса на гружения, но протекает гораздо более интенсивно. Вслед за начальным резким изменением начинается период «устойчи вого» развития процесса повреждения с очень малым изме нением жесткости и незначительным изменением свойств композита. Вероятно, наиболее отличительным признаком кривой изменения жесткости этого типа слоистых композитов является очень резкое падение жесткости в самом конце срока службы, которому соответствует очень быстрое слия
124 |
К. Рейфснайдер |
ние, локализация очагов повреждения и возросшая скорость развития повреждения. Эта последовательность событий про текает столь быстро, что зафиксировать изменение жесткости не удается. В испытанных образцах не наблюдается расслое ния кромок. Хотя начальное падение жесткости, связанное
Рис. 6. Типичные кривые изменения приведенной жесткости Е/Е0 в зави симости от числа циклов нагружения для эпоксидных графитопластиков с укладкой [0, 90г]« (Л), [0, ±45, 90]4 (5), [0, ±45]* (С).
с растрескиванием матрицы в слоистом композите рассматри ваемого типа, относительно велико, материал хорошо сопро тивляется циклической нагрузке в процессе испытания.
Итак, мы рассмотрели различные виды развития повреж дений, с которыми можно встретиться при циклическом на гружении конструкций из слоистых композитов при уровнях нагрузок, соответствующих сроку службы от нескольких сот тысяч до приблизительно миллиона циклов. На рис. 7 схе матически представлена взаимосвязь между изменением свойств, накоплением повреждений и сроком службы слои стых композитов рассмотренных типов и конструкций из них. Как видно из рисунка, несмотря на то что растрескивание матрицы в начале нагружения приводит к изменению жест кости и накоплению значительного числа повреждений, из менения остаточной прочности оказываются незначительны
Повреждение конструкций из композитов в процессе эксплуатации 125
ми, поскольку такой же вид повреждений будет развиваться и при квазистатическом нагружении с целью определения проч ности.
Остаточная прочность во время относительно устойчивого (протекающего с малой скоростью) развития процесса по вреждения в период, составляющий большую часть средней области диаграммы срока службы, также изменяется незна чительно. По мере слияния, локализации, роста повреждений
Рис. 7. Схема наложения кривой 1 накопления повреждений на кривые 2 остаточной прочности и 3 срока службы для типичного слоистого ком позита; области I, II, III те же, что и на рис. 1, 8.
и возрастания скорости их зарождения к концу срока служ бы образца остаточная прочность начинает довольно быстро падать, вплоть до величины, равной амплитуде приложенного напряжения. В этот момент происходит разрушение образца, определяющее срок его службы. Как было уже сказано, от клонение нагрузки в область сжатия при циклическом нагру жении может привести к местной или общей неустойчивости как форме развития повреждения и разрушения.
Подобные явления чрезвычайно чувствительны к геомет рии изделия и очень трудно поддаются описанию в общем виде. Однако следует упомянуть, что развитие повреждения такого вида протекает гораздо быстрее, когда слоистый ма териал работает в условиях растяжения — сжатия.
126 |
К. Рейфснайдер |
В областях с однородным распределением деформаций в композите образуются сетки трещин, если уровень деформа ции или ее амплитуда при циклическом нагружении достаточ но велики, чтобы, как это было указано выше, вызвать появле ние одной трещины. Наступление такого характерного состоя ния повреждения (CDS) для данного слоистого композита за висит от свойств слоистого композита, свойств слоя, толщины слоя и последовательности укладки слоев.
1 |
1 |
1 |
|
1 1 |
|
|
1 |
) |
1 |
|
11 |
1 |
_ |
|
|
|
|
|
1 |
|
i |
|
1 |
|
|
— |
|
-_L._ |
|
_ _ |
_ |
|
_ 1__ _ _ |
_ I _ _ |
н |
_1 |
г |
|
И _ |
_П _1_ _ |
_ _1_ |
|
_1_ _1_ _1 |
1 |
1 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
( а ) |
|
|
|
|
|
|
|
I I |
| |
I |
|
I |
I |
I |
( ,1 1 |
|
Lj-L |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
\ |
^ F |
— 1 |
|
(Ь)
Рис. 8. Предсказанное (а) и наблюдаемое экспериментально (Ь) харак терное состояние повреждения при растрескивании матрицы в эпоксидном графитопластике с укладкой [0, 90, ±45]s.
Появление сеток трещин можно прогнозировать, исходя из любого обоснованного представления локальных напряже ний методами механики и некоторой теории, подобной, напри мер, предложенной автором [27]. Предсказанная система трещин сопоставлена на рис. 8 с картиной растрескивания, наблюдаемой на образце. Некоторые основополагающие прин ципы перераспределения напряжений, вызванного появле нием в матрице трещин, можно сформулировать на основа нии обычного послойного анализа напряжений и экспери ментальных наблюдений. На рис. 9 изображена типичная ситуация, возникающая, когда в матрице слоев с ориен тацией ±0° относительно направления нагружения появ
Повреждение конструкций из композитов в процессе эксплуатации 127
ляются трещины, вызывающие перераспределение напряже ний в прилегающей области, выделенной штриховой линией.
Основную причину подобного перераспределения напря жений можно установить, рассматривая квазистатическую прочность слоистого композита, поскольку такие же трещи ны образуются до наступления разрушения и под действием квазистатической нагрузки. Наиболее общий метод инженер ной оценки величины прочности слоистого композита при ста тическом нагружении, не связанной с расслоением кромок, состоит в расчете напряжений в слое на основании теории слоистых сред, применении некоторого критерия предельного состояния для прогнозирования разрушения «первого слоя» (обычно это трещина в матрице), определении соответствен но уменьшенных модулей сдвига и Юнга поврежденного слоя, пересчете напряжений в слое, проверке выполнения условия разрушения «второго слоя» и т. д. до предсказания
«разрушения |
|
последнего |
|
|||||
слоя». Подобная |
процедура, |
|
||||||
называемая обычно методом |
|
|||||||
отбрасывания |
слоя, |
широко |
|
|||||
применялась |
в течение |
про |
|
|||||
шедших 15лет и, как извест |
|
|||||||
но, |
позволяла получать хо |
|
||||||
рошие |
инженерные |
оценки |
|
|||||
прочности |
слоистых |
компо |
|
|||||
зитов |
в случаях, когда влия |
|
||||||
ние кромочных эффектов на |
|
|||||||
процесс разрушения |
было |
|
||||||
незначительным. |
|
|
|
|
||||
|
В табл. 1 приведены зна |
|
||||||
чения напряжений в отдель |
|
|||||||
ных слоях |
модельного слои |
Рис. 9. Схема локального поврежде |
||||||
стого |
композита |
до |
и после |
|||||
появления |
трещин в |
матри |
ния и зоны влияния для трещин в |
|||||
матрице слоев, уложенных под углом |
||||||||
це слоев с ориентацией 90° |
к направлению нагружения, и вы |
|||||||
и |
±45° |
После |
появления |
званного ими локального расслоения. |
||||
трещин в этих слоях осевое |
|
|||||||
напряжение в слоях |
0° воз |
|
растает примерно на 14%. Важно отметить, что при этом жесткость композита в целом меняется почти точно на такую же величину. Аналогичная картина наблюдалась в большом числе случаев, изученных автором. Отсюда следует, что остаточные свойства слоистого композита, которые опре деляются слоями с ориентацией 0° и их напряженным со стоянием, можно непосредственно оценить, измеряя измене ния жесткости композита, вызванные развитием поврежде-
Таблица 1
|
|
|
|
|
|
Т е х н и ч е с к и е |
|
Н а п р я ж е н и я |
в |
с л о я х . |
М П а (п р и |
у р о в н е |
п р и л о ж е н н о г о |
н а п р я ж е н и я |
103 М П а ) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
С о с т о я н и е |
|
к о н с т а н т ы , Г П а |
|
|
0° |
|
|
90° |
|
|
+ 45° |
|
|
- 4 5 ° |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
с л о и с т о г о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
к о м п о з и т а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
EL |
Ет |
g LT |
*LT |
|
°у |
хху |
п * |
аи |
хху |
° х |
°У |
хху |
а х |
°У |
хху |
Неразрушенный компо |
54,4 |
54,5 |
20,5 |
0,32 |
2632 |
—2,3 |
0 |
167 |
—797 |
0 |
600 |
400 |
418 |
600 |
400 |
—418 |
||||
зит с укладкой [0, 90, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
±45]s (Т300-5208) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Трещины |
в |
слоях |
90° |
52,4 |
54,6 |
19,5 |
0,31 |
2735 |
0,1 |
0 |
0 |
—852 |
0 |
632 |
426 |
442 |
632 |
426 |
—442 |
|
Трещины |
в |
слоях |
90°, |
47,8 |
50,0 |
19,0 |
0,33 |
2993 |
—4,7 |
0 |
0 |
—1000 |
0 |
503 |
503 |
503 |
503 |
503 |
—503 |
|
±45° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расслоение на пакеты *: |
77,2 |
77,2 |
4,1 |
0,04 |
3131 |
59 |
0 |
217 |
—59 |
0 |
|
|
|
|
|
|
||||
[0, |
90] |
|
|
|
325 |
0 |
136 |
325 |
0 -1 3 6 |
|||||||||||
[±45]s |
|
|
|
15 |
15 |
37,2 |
0,81 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Трещины |
и |
расслоения |
35,8 |
|
|
|
4000 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
||
во всех слоях с ориен |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
тацией не |
в |
направле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
нии нагружения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ж е с т к о с т ь к о м п о з и т а Е^ =■ 46,1 Г П а .
Повреждение конструкций из композитов в процессе эксплуатации 129
ний при квазистатическом или усталостном нагружении. Данное предположение справедливо, если растрескивание матрицы является единственным видом повреждения. Однако в действительности перераспределение напряжений и вызы вающее его снижение жесткости не однородно по объему ма териала. Перераспределение происходит, как следует из рис. 9, только вблизи трещин в матрице слоев, ориентиро ванных под углом к направлению нагружения.
Рис. 10. Расчетная эпюра |
межслойных сдвиговых (ось ординат справа) |
и нормальных (ось ординат слева) напряжений, вызванных растрескива |
|
нием матрицы в |
квазиизотропном слоистом композите. |
Первое прямое доказательство этого, как нам известно, получено в работах [10, 11]. Авторам удалось измерить ло кальные деформации в слоях 0 °, вызванные концентрацией напряжений вблизи трещин в матрице смежных слоев. Эти локальные напряжения часто инициируют расслоение в при легающих областях внутри слоистого композита. Подобное явление можно проиллюстрировать на примере межслойных напряжений вблизи трещин в матрице слоистого углепла стика [0, ±45, 90] s на эпоксидном связующем.
На рис. 10 показано распределение межслойных напря жений, рассчитанное квазитрехмерным методом конечных разностей, предложенным в [37]. Показанные эпюры напря жений развиваются при сравнимых значениях амплитуд (как и в случае R = —1). Хотя это явление пока не вполне по нятно, очевидно, что трещины в матрице, вызванные действием5
5 Прикладная механика
130 |
К. Рейфснайдер |
растягивающей нагрузки, значительно облегчают начало и распространение расслоения в сжимающей части цикла. Как следствие этого нередко обнаруживается, что срок службы образца при максимальной амплитуде напряжения, равной 60 % от предельного значения для статического нагружения при R = 0,1, такой же, как и при амплитуде 45% от пре дельного напряжения для R = —1 , например, для распро страненных типов слоистых углепластиков на эпоксидном связующем. Этот вид разрушения пока находится в стадии изучения.
3.Механика повреждения
Впредыдущем разделе обсуждались виды повреждения слоистых композитов под действием квазистатических или циклических нагрузок. Причем типы укладок и режимы на гружения были типичными для распространенных элементов
конструкций из композитов и условий их эксплуатации. В данном разделе сделана попытка обобщить вопросы мик ромеханики, связанные с рассмотренными видами повреж дения, с целью развития представлений о значении процесса образования повреждений. Кроме того, представленные дан
ные составят основу для |
обсуждения |
вопросов, связанных |
с оценкой срока службы |
материала |
и описанием процесса |
повреждения.
Предмет микромеханики весьма обширен. Количество публикуемых работ вплоть до настоящего времени велико и свидетельствует о проведении интенсивных исследований в этой области. Многие аспекты, которые далее будут лишь слегка затронуты, представляют собой хорошо развитые или интенсивно развивающиеся направления. Читателю, желаю щему ознакомиться подробнее с одним из таких направле ний, целесообразно тщательно просмотреть изданные работы, отобрав наиболее поздние из них. Цель нашего обсуждения состоит в том, чтобы выделить сущность проблемы и развить основополагающие концепции, связанные с процессом разви тия повреждения и его последствиями при циклическом на гружении слоистого композита.
3.1. РАССЛОЕНИЕ
Начнем с расслоения; рост области расслоения является главной заботой проектировщиков конструкций из компози тов и представляет собой вид разрушения, встречающийся во многих ситуациях. Кромки, вырезы и другие геометриче ские разрывы поверхности являются очагами возникновения