1275

81

Для вычисления дебита нефти и воды необходимо определять значение интеграла

Можно при этом использовать также таблицы интеграла веро­

ок

Таким образом, обводненность v = v (t) будем вычислять по формуле (3.21), преобразованной к виду

- 1,504 • 2,3 lg 7,5 —0,665 = 2,365.

По таблицам Ф (2,365) = 0,983. Отсюда при t = 4 -107 с значе­ ние v3 = 0,0085. При вычислениях интеграла Ф (■*]/ 2) следует

82

учитывать, что при отрицательном аргументе он равен отрица­ тельной величине, т. е.

Ф ( — х У 2 ) = — Ф(х у 2).

Тогда

vs(0 = 4 - [ 1 + Ф ( - * 1/Т )].

Результаты вычислений изменения во времени обводненности продукции, а также дебита нефти и воды при постоянном дебите жидкости для элемента пласта приведены в табл. 13 при ряде зна­ чений времени / = t*.

Дебит жидкости, получаемый из элемента разработки ^жэ, со­

гласно (3.20) не изменяется со временем при Арс = const. По фор­ муле (3.20) для условий задачи имеем

чале растет медленно, а затем темп роста увеличивается и примерно при />*13 лет снова нарастает сравнительно медленно.

Чтобы определить изменение во времени текущей нефтеотдачи элемента г|э = г|3 (/), поступают двояким образом. Можно опреде­ лить накопленную добычу нефти элемента по формуле

83

г

Рис. 29. Зависимость обводненности продукции и нефтеотдачи от вре­ мени для элемента при одноряд­ ной схеме расположения скважин

QHS —J*ОЯйЭ(0 dt

и затем ее разделить на геологические запасы нефти в элементе. Так как добыча нефти исчисляется в объемных единицах, приве­ денных к пластовым условиям, будем определять не геологические запасы нефти элемента в массовых единицах, а объем нефти Vнэ. в пластовых условиях в элементе пласта. Имеем

Однако установление текущей нефтеотдачи описанным способом связано с численным определением накопленной добычи нефти, что может внести погрешности в расчеты.

Поэтому применим второй метод расчета нефтеотдачи — анали­ тический. Так, к некоторому моменту времени t обводняются про­ слои, имеющие проницаемость выше проницаемости k*. Толщина этих обводненных прослоев равна h. Имеем

оо

h = h^ f{k)dk.

К

Суммарное количество нефти, извлеченной из этих прослоев,.

84

Нефть извлекается из еще необводнившихся прослоев. При усло­ вии |iB/&B= |1н/&н из формулы (3.6) получаем

Чнэ (0 1

Изменение во времени нефтеотдачи показано на рис. 29, откуда видно, что через 15 лет после начала разработки элемента его нефте­ отдача станет равной т]э = 0,371.

ежегодно в течение шести лет, т. е. в течение срока ввода месторож­ дения в разработку, в эксплуатацию передается по 50 элементов. Всего за 15 лет будет введено в эксплуатацию 300 элементов. Для простоты считаем, что добыча нефти с разбуриваемых и обустраи­ ваемых элементов будет происходить с начала каждого года.

Для определения изменения во времени добычи нефти по место­ рождению в табл. 14 приведены данные о добыче нефти из элемен­ тов, вводимых в действие за каждый год. Для определения добычи нефти по месторождению в целом добыча нефти по группам элемен­ тов суммируется по каждой горизонтальной строке таблицы. Ана­ логичным образом строится табл. 15 для расчета добычи воды. Обводненность добываемой из месторождения продукции вычис­ ляют по формуле

^ v=<7B/(<7B+ ?„)y

Всего по месторождению в разработку вовлекается объем нефти в пластовых условиях

( VH = 300 • 540 • 103= 16210е м3. )

Коэффициент охвата по месторождению в целом г|2 = 0,8. Поэтому общий объем нефти в пласте

( V„ = VH/ris = 202,5 -106 м3. )

85

Нефтеотдача по месторождению в целом определяется как отноше­ ние объема накопленной добычи нефти

QH = .1 <7„(0 dt

к первоначальному объему нефти в пласте W На рис. 30 показана зависимость обводненности v и текущего коэффициента вытеснения т)! от времени по месторождению в целом.

v/ З а д а ч а 3.8КПри разработке нефтяного месторождения, имеющего площадь нефтеносности 5 = 2494,08-104 м2, использо-

86

Рис. 30. Зависимость технологиче­ ских показателей разработки место­ рождения от времени при одноряд­ ной схеме расположения скважин

вано площадное заводнение при семиточечной схеме расположения скважин. Расстояние между двумя добывающими или между до­ бывающей и нагнетательной скважинами 2ос = R = 400 м. Ра­ диус нагнетательной скважины гс = 0,1 м.

Продуктивный пласт неоднородный по толщине, и его можно представить моделью слоисто-неоднородного пласта. Плотность

25 м, а толщина пропластков, вовлекаемых в разработку, h = 20 м.

теснение нефти водой происходит поршневым способом, при этом

разом, всего в разработку вводится 60 элементов.

Требуется определить изменение в течение 15 лет следующих показателей:

1.Добычи нефти, обводненности продукции и текущей нефте­ отдачи для одного элемента разработки.

2.Добычи нефти, воды и текущей нефтеотдачи для месторож­ дения в целом.

Ре ш е н и е .

1. О б щ а я м е т о д и к а расчета добычи нефти и воды. Бу­ дем приближенно считать, что при разработке элемента семито­ чечной системы происходит радиальное вытеснение нефти водой, закачиваемой в нагнетательную скважину, к «контуру отбора», имеющему форму окружности радиуса R (см. рис. 26), на которой находятся добывающие скважины.

Элементарный расход воды dqi, поступающей в t-й пропласток толщиной dhi, в этом случае составит

dqi = ----- ^ L 2 n d h ir- ^ - -

MB dr

87

Будем полагать, что в некоторый момент времени t фронт воды, вытесняющей нефть из i-го пропластка, продвинулся на расстоя­ ние гв от начала координат (см. рис. 26).

Разделяя переменные в приведенном выражении и интегрируя

где pB— давление на фронте вытеснения нефти водой.

Впереди фронта вытеснения движется нефть. Поэтому после

Аналогично случаю прямолинейного вытеснения нефти водой, рассмотренному в задаче 3.7К, напишем для элементарного расхода воды, вытесняющей нефть из /-го пропластка, следующее выраже­ ние:

dqi = m(\ — s„0CT—sCB)2nrB- ^ - . (3.25) at

Приравнивая правые части выражений (3.24) и (3.25) и опуская индекс i, получаем

(3.28)

:88

Как и в задаче 3.7К, положим dh = hf (k) dk. Учитывая это, на основе формулы (3.24) получим следующие выражения для дебита нефти, приведенного к пластовым условиям и воды:

к, (О

мулы (3.27). Дебиты нефти и воды в общем случае можно опреде­ лять численным путем с применением ЭВМ на основе системы со­ отношений (3.27), (3.28) и (3.29). Однако в рассматриваемой задаче по условию |ХВ/kB—р„/^„ = 0.

С учетом этого условия приведенные соотношения значительно упрощаются.

точечной системы разработки. Поскольку плотность вероятностно­ статистического распределения проницаемости пропластков в рас­ сматриваемой задаче, как и в задаче 3.7К, подчиняется логариф­ мически нормальному закону, интегралы, входящие в правые ча­ сти формул (3.31) и (3.32), уже вычислены в задаче 3.7К и их можно взять непосредственно из решения предыдущей задачи.

89

2ДрсЛн

Приведем прежде всего данное выражение для С к удобному для вычислений виду, подставив в него значения величин из усдовня задачи. Имеем

проницаемость k равную или превышающую

k9,527*10^ _ — о 755* 10~12 м2.

*1261,6'10s

В соответствии с решением задачи 3.7К

По справочнику 141 Ф (1,708) = 0,912. Тогда, как и в случае задачи 3.7К, имеем

Таким образом,происходитобводнение элемента в начальный период его

разработки сравнительно медленно.

Определим дебит жидкости, извлекаемой из элемента иди за­ качиваемой в пего. Из (3.33) имеем

^V

ШьЛ м^'еуТч

9)0)