1209
.pdfРис. 124. Зависимость относительных проницаемостей k для нефти и воды и нефти и водного раствора ПАВ от водонасыщенности s. Относительная проницаемость:
1 — для |
нефти при вытеснении ее водой; |
2 — для |
нефти при вытеснении ее водным |
раствором ПАВ; 3 — для воды; 4 — для водного раствора ПАВ
0 0,2 0,4 0,6 0,8
ры, характеризующие процесс вытеснения нефти из пласта вод ным раствором ПАВ, определены.
П р и м ер |
VI.3. Пусть |
из |
того же |
прямолинейного пласта |
длиной 1= |
||
= 400 |
м, шириной 6 = 400 м |
и |
толщиной, |
охваченной процессом |
вытеснения, |
||
6=10 |
м вытесняется нефть водным раствором ПАВ. Вязкость нефти в пласто |
||||||
вых условиях |
р,н= 4-10 |
_3 Па-с, вязкость воды р,в=Ю -3 Па-с, пористость пла |
|||||
ста /п = 0,2, sCB=0,05. |
Параметр изотермы сорбции Генри а=0,25 м3/м 3. |
Относительные проницаемости для нефти и воды как при вытеснении нефти водным раствором ПАВ, так и чистой водой линейно зависят от водонасыщен ности (рис. 124), причем, согласно лабораторным экспериментальным данным, s*= 0,65; s**= 0,7.
Расход закачиваемой в пласт воды ^=500 м3/сут. Требуется определить
время подхода к концу пласта (х=1) передней границы нефтяного вала х*, считая, что вытеснение нефти водой и водным раствором ПАВ происходит поршневым образом.
Положим si=s**=0,7; S 3 = s * = 0,65. Таким образом, конечная нефтеотдача
при применении водного раствора ПАВ возрастает на 5% по сравнению с неф
теотдачей при обычном заводнении. |
воды |
v\ = v в области 1. Имеем |
|||
Определим скорость фильтрации |
|||||
а |
500 |
__ м |
. |
„ |
м |
v==~biT = |
400-10 = |
0 ’ 1 2 5 - сут' = ° . 1447-Ю |
& — . |
Отношение скорости фронта сорбции шСОр к скорости фильтрации v уста новим по формуле (VI.30). Имеем
^сор |
1 |
0,242. |
v |
1 |
|
|
0,25-0,65 -J- Q 25 |
|
Отсюда аУС р=0,1447-10-5 -0,242 = 0,35-10-6 м/с.
Для левой части соотношения (VI.37)
v — m(sx— sCB) i^cop |
|
0,1447-10-5—0,2-0,65-0,35- Ю-6 |
m{s1— sCB) куСОр |
— |
0,2-0,65-0,35- 10-e |
После подстановки цифровых значений величин, входящих в правую часть (VI.37), получим
М з 2)Н-н _4 (s2 — 0,05)
^н (5г) |
0,7 |
sa |
231
Таким образом
4 (s2 — 0,05)
0 ,7 — s2 |
31,49. |
|
|
||
|
|
|
|||
|
Отсюда S 2 = 0 , 6 2 7 . |
|
|
||
|
Следовательно, |
|
|
||
w* |
Sl_ s 2 |
0,7 — 0,627 |
|
||
s3— s2 "COP- |
0,65 — 0,6 0,35-10-6= 1 (1 Ц .10-о M/c. |
||||
Тогда |
|
|
|
|
|
= |
l |
= |
400 |
|
11,4 года. |
— |
-T- TTrTFr = 4167 су т = |
||||
|
За |
это |
время в пласт будет закачано 2,084•1О6 м3 водного раствора |
||
ПАВ. При |
концентрации ПАВ в воде |
0,5 кг на 1 м3 в пласт будет введено |
|||
1042 т ПАВ. |
|
|
Следовательно, в соответствии с принятой схемой процесса вытеснения нефти из пласта водным раствором ПАВ дополнительно извлекаемая нефть
станет поступать на поверхность через |
11,4 года |
после начала |
процесса. |
§ 4. ПОЛИМЕРНОЕ И МИЦЕЛЛЯРНО-ПОЛИМЕРНОЕ |
|
||
ЗАВОДНЕНИЕ НЕФТЯНЫХ ПЛАСТОВ |
|
|
|
При вытеснении из пластов |
нефтей |
различной |
вязкости |
обычной водой текущая и конечная нефтеотдача снижается с увеличением отношения вязкостей нефти и воды. Для уменьше ния этого отношения и, следовательно, увеличения нефтеотдачи используют водные растворы полимеров. В качестве полимера, закачиваемого в нефтяные пласты, чаще всего применяют по лиакриламид (ПАА). Молекулярное строение ПАА таково, что молекулы этого вещества схематично можно представить в ви де длинных цепочек, состоящих из атомов углерода, водорода и азота. Молекулярная масса полимеров порядка 106. В опреде ленных условиях молекула полимера представляет собой цепоч
ку, длина которой соизмерима с
|
размерами пор пласта. В некото |
|||
|
рых случаях цепочка может быть |
|||
|
свернутой в клубок или шар. Мо |
|||
|
лекулы |
полимера, продвигаясь в |
||
|
пористой среде, в водном раство |
|||
|
ре как бы «цепляются» за зерна |
|||
|
этой среды, |
создавая |
дополни |
|
|
тельное |
фильтрационное |
сопро |
|
|
тивление и сорбируясь на зернах |
|||
|
поверхности пород. |
раствора |
||
|
Фильтрация водного |
|||
|
полимеров |
происходит таким об |
||
Рис. 125. Зависимость скоро |
разом, |
что |
с увеличением гради |
|
стей фильтрации воды и дила- |
ента давления скорость |
его дви |
||
тантной жидкости от grad р |
жения |
возрастает медленнее по |
232
сравнению со скоростью воды по закону Дарси. Жидкость, скорость фильтрации которой нелинейно зависит от градиента давления, и притом с каждым приращением градиента давле
ния она возрастает |
на |
все меньшую величину, называется д и- |
|||||
л а т а н т н о й . |
На |
рис. |
125 |
показана |
зависимость |
скорости |
|
фильтрации от градиента давления для |
обычной воды (кри |
||||||
вая 1) |
и для |
водного раствора полимера (кривая 2). |
Формулу |
||||
закона |
фильтрации |
водного раствора ПАА можно представить |
|||||
в виде |
|
|
|
|
|
|
|
---- — ( | gradр 1)«, |
/г < 1, |
|
(VI.38) |
||||
|
Г В П |
|
|
|
|
|
|
где рвп — вязкость водного раствора, полимера. |
формула |
||||||
Однако с учетом фактора |
сопротивления R эта |
||||||
имеет вид |
|
|
|
|
|
|
|
-jj^-gradp. |
|
|
|
|
(VI.39) |
Такое представление закона фильтрации водного раствора полимера возникло в связи со следующим обстоятельством. Если замерять вязкость водного раствора ПАА на вискозимет ре, то она составит цВп. Если же прокачивать водный раствор ПАА через пористую среду, то перепад давления в такой среде возрастает более существенно, чем это следует из закона Дар си. Поэтому и учитывают фактор сопротивления R. Из (VI.39) следует, что
= # 0 ( | grad/? | )l~n. |
(VI.40) |
Как уже было сказано, фильтрация водного раствора ПАА сопровождается его сорбцией пористой средой. При этом кри вая сорбции, если концентрация ПАА в воде значительная, не соответствует изотерме Генри, а при незначительных концент рациях полимера можно с определенным приближением поль зоваться такой изотермой.
Полиакриламид выпускают в виде геля, твердых гранул или порошка. Обычно применяют следующую концентрацию ПАА в воде: по гелю 1—5%, по твердому полимеру (в виде гранул или порошка) 0,08—0,4%. Вследствие высокой сорбции ПАА дово дят его концентрацию до значения, при котором вязкость вод
ного раствора этого полимера составила |
бы |
Цвп = 5—6 цв |
||||
(р.ь— вязкость обычной |
воды). В этом случае |
фактор сопро |
||||
тивления R изменяется в пределах 5—10. |
|
|
|
|||
Считается, водный раствор ПАА целесообразно использо |
||||||
вать |
для вытеснения |
нефти из |
пластов |
при |
ее |
вязкости |
рн= (10—30) • 10_3 Па-с. |
|
пористой |
средой в |
процессе |
||
В |
результате сорбции ПАА |
вытеснения нефти образуется фронт сорбции, как и в случае вытеснения нефти водными растворами ПАВ. Впереди фронта сорбции полиакриламида в пласте движется вода, практически очищенная от него. Картина вытеснения нефти из пласта вод
233
ным раствором ПАА аналогична картине ее вытеснения ПАВ, показанной на рис. 123, хотя механизмы вытеснения в этих двух процессах совершенно различны.
Расчет вытеснения нефти водным раствором ПАА из прямо линейного пласта можно провести по методике, изложенной в предыдущем параграфе, используя соответствующие характе ристики вытеснения, определенные экспериментально в лабора торных условиях.
Водный раствор ПАА можно применять также для регули рования процесса вытеснения нефти водой, пользуясь тем, что этот раствор представляет собой дилатантную жидкость. Для этого 'закачивают раствор ПАА в высокопроницаемые пропласки, снижают тем самым скорость движения по ним воды, по вышают давление нагнетания и увеличивают скорость вытесне ния нефти водой из пропластков с более низкой проницае мостью.
Среди физико-химических методов разработки нефтяных месторождений известен также метод комплексного воздейст вия на нефтяной пласт путем закачки в него смеси ПАВ, спир тов, растворителей нефти, воды и водного раствора ПАА. Этот
метод получил название м е т о д а |
м и ц е л л я р н о - п о л и м е р |
н о г о з а в о д н е н и я . По такому |
методу при использовании |
сравнительно небольшого количества углеводорода раствори теля нефти, спирта, сульфонатов или иных ПАВ — на контакте нефть — комплексный раствор создают область полного смеши вания нефти с таким раствором либо на нем резко (до 10_6 Н/м) снижают поверхностное натяжение. По мере удаления от непо средственного контакта нефть — комплексный раствор в сторо ну водонагнетательных скважин доля воды в растворе должна увеличиваться до тех пор, пока он не превратится в чистую во ду. Таким образом, между нефтью и водой создается область с низким или нулевым поверхностным натяжением, т. е. область полного смешивания комплексного раствора и нефти. При этом состав этого раствора изменяется от чистой воды до раствори теля нефти.
При достижении определенного соотношения воды, ПАВ, углеводородов и спирта в растворе образуются физико-химиче ски связанные группы молекул — мицеллы. Такой раствор на зывается м и ц е л л я р н ы м .
Однако эффективная вязкость мицеллярного раствора ока зывается большей, чем вязкость исходных веществ, его состав ляющих. Если вблизи линии нагнетания этот раствор переходит в воду, то получается, что последняя как менее вязкая жид кость должна вытеснять более вязкую жидкость — мицелляр ный раствор. В таком случае коэффициент вытеснения раство ра снизится. Поэтому для продвижения оторочки мицеллярного раствора по пласту используют водный раствор полимера. Та кое воздействие на пласт называется м и ц е л л я р н о-п оли-
м е р н ы м з а в о д н е н и е м .
234
Известны различные составы мицеллярных растворов. На пример, используют растворы такого состава (в %): 1) суль
фонаты— 6; |
поверхностно-активное вещество ОП-4—1,2; изо |
пропиловый |
спирт— 1,2; керосин — 51,6; вода — 40; 2) сульфо |
нат— 8, ПАВ—2, нефть или состав определенных жидких угле водородов— 30, вода — 60.
§ 5. ПРОБЛЕМЫ ПРИМЕНЕНИЯ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИХ МЕТОДОВ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Наиболее изучены и испытаны физико-химические методы разработки нефтяных месторождений с вытеснением нефти из пластов углеводородными растворителями, включая обогащен ный углеводородный газ и природный газ при высоком давле нии, а также двуокисью углерода.
Для вытеснения нефти используют газ, содержащий 65% метана и 35% этан-пропановых фракций, а также обогащенный газ (35% метана и 65% этан-пропановых фракций). Коэффи циент конечной нефтеотдачи при вытеснении нефти составляет 60—70% и более.
Результаты работ по использованию вытеснения нефти из пластов обогащенным газом при высоком давлении указывают на возможность достижения конечной нефтеотдачи 70% и выше.
Необходимое условие достижения высокой нефтеотдачи за ключается в обеспечении смешиваемости нефти и газа. Для этого нефть должна быть маловязкой, содержать незначитель ное количество смол и асфальтенов. Физико-геологические ус ловия пласта должны быть такими, чтобы для вытеснения неф ти можно было использовать природный или обогащенный газ при высоком пластовом давлении не ниже 20 МПа.
Важное обстоятельство — наличие вблизи месторождения, в пласты которого предполагается нагнетать газ, ресурсов при родного или обогащенного газа. В качестве таких ресурсов мо гут служить, главным образом, близлежащие газоконденсат ные месторождения, а также нефтяные залежи, содержащие жирный нефтяной газ.
Опыт разработки нефтяных месторождений с использова нием двуокиси углерода для вытеснения нефти показывает, что в этом случае при благоприятных условиях нефтеотдача плас тов по сравнению с нефтеотдачей при обычном заводнении уве личивается на 10—15%. Наибольший эффект получают, если применяют оторочки СОг в жидком, закритическом или даже в газообразном' состоянии. Оторочки продвигаются по пласту под воздействием закачиваемой в него воды. Процесс вытесне ния нефти СОг следует применять преимущественно при разра ботке месторождений легких нефтей с незначительным содер жанием тяжелых углеводородных компонентов, смол и асфаль тенов, которые могут осаждаться в пористой среде при контак те нефти с двуокисью углерода и выделении из нее легких фракций.
235
Одной из основных проблем, возникших при использовании растворителей и газа при высоком давлении, является недопу щение преждевременных прорывов газа в добывающие скважи ны и возрастания в несколько раз газовых факторов скважин. Сильные прорывы газа способствуют снижению коэффициента охвата пластов воздействием, вследствие чего в определенных условиях с возрастанием коэффициента вытеснения конечная нефтеотдача по сравнению с нефтеотдачей при заводнении мо жет снизиться.
В целях преодоления трудностей, связанных с указанной проблемой, следует стремиться нагнетать обычный или обога щенный газ при высоких давлениях в повышенные части струк тур, а если возможно, в их купола. В этом случае гравитацион ное разделение нефти и газа будет несколько препятствовать прорывам последнего в добывающие скважины и снижению ко эффициента охвата пласта процессом.
Проблема развития методов разработки нефтяных место рождений с использованием закачки в пласты углеводородных растворителей, обогащенного газа и обычного газа при высоком давлении носит технико-экономический характер.
Она заключается в том, что при использовании указанных методов в пласт необходимо закачивать значительные количе ства ценных углеводородов, далеко не полностью извлекаемых из него во время вымывания углеводородной оторочки нагнетае мыми в пласт водой или газом. В начале развития методов из влечения нефти из пластов оторочками углеводородных раство рителей предполагалось, что эти оторочки будут составлять всего 0,05—0,10 порового объема пластов. Однако в дальней шем, главным образом в связи с учетом повышенной литологи ческой неоднородности и трещиноватости пластов, сформирова лось мнение о том, что размер оторочек растворителя в плас тах со сравнительно пологим залеганием должен составлять 0,2—0,25 порового объема пласта. Отсюда, если иметь в виду крупномасштабное применение процессов вытеснения нефти из пластов углеводородными растворителями, потребуется закач ка в пласты и оставление в них на долгие годы (и, может быть, навсегда) огромных количеств ценных углеводородов. Возникают вопросы: откуда брать эти углеводороды? Собирать их на газоконденсатных месторождениях, разбросанных по всей стране, и сосредоточивать на нескольких нефтяных месторож дениях? Или получать в результате переработки нефти, остав ляя для народного хозяйства только тяжелые фракции? Это не может быть оправдано с экономической точки зрения. Однако в благоприятных условиях, закачивая, например, обогащенный газ, получаемый из недалеко расположенных газоконденсатных месторождений, в купольную часть нефтяного месторождения, можно эффективно осуществлять процесс вытеснения нефти углеводородными растворителями.
Одно из направлений, повышающих целесообразность вы
236
теснения нефти из пластов обогащенным газом или обычным газом при высоком давлении, — совместная закачка воды и газа (водогазовых смесей) в пласты.
Главная проблема существующих физико-химических мето дов повышения нефтеотдачи, основанных на использовании добавок к закачиваемой в пласты воде физико-химически ак тивных примесей (ПАВ, полимеров и их смесей), заключается в преодолении отрицательного влияния на процессы извлечения нефти сорбции этих примесей пористой средой, а возможно, и остаточной нефтью.
Как было показано, сорбция приводит к существенно более медленному распространению в пласте активного вещества, вы теснению значительной части нефти очищенной от добавок водой и к резкому снижению эффективности физико-химиче ских методов повышения нефтеотдачи. Сорбция может приво дить также к разрушению оторочек смесей физико-химически активных веществ.
Однако, несмотря на многие отрицательные явления, физи ко-химические методы повышения нефтеотдачи необходимо про должать изучать, находить новые более эффективные компози ции веществ, новые, более эффективные способы их применения для увеличения нефтеотдачи.
Эффективность же таких методов, как вытеснение нефти газом при высоком давлении и двуокисью углерода, подтверж дена фактическими результатами, полученными на реальных месторождениях. Однако при использовании этих методов воз ник ряд технологических трудностей, связанных с транспортом С 02 на значительные расстояния, коррозией оборудования, ре генерацией С02 из ее смеси с нефтью и нефтяными газами и др.
Дальнейшие исследования в области физико-химических методов повышения нефтеотдачи и тщательный анализ опытно промышленных работ помогут более точно определить эффек тивность этих методов.
Контрольные вопросы
1. Выведите соотношение, служащее для определения дли ны зоны смеси при вытеснении из пласта нефти смешивающим ся с ней веществом.
2. При каких давлениях и составах нефти и втесняющего ее газа возможно образование в пласте области полного сме шивания нефти и газа? Расскажите об этом с помощью тре угольной диаграммы Гиббса.
3.Объясните суть механизма и технологических методов воздействия на пласт путем закачки в него двуокиси углерода.
4.Выведите формулу, доказывающую отставание фронта
сорбции от фронта вытеснения при закачке в пласт водных ра створов ПАВ или полимеров.
5. Объясните суть механизма и технологии мицеллярно полимерного заводнения нефтяных пластов.
237
Г л а в а VII
ТЕПЛОВЫЕ МЕТОДЫ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИИ
§1 . ТЕМПЕРАТУРНАЯ ОБСТАНОВКА В ПЛАСТАХ
ИЕЕ ИЗМЕНЕНИЕ В ПРОЦЕССЕ РАЗРАБОТКИ МЕСТОРОЖДЕНИЙ
Начальное значение пластовой температуры и ее распределение определяются геотермическими условиями, в которых находится месторождение. Обычно пластовая температура нефтяных мес торождений соответствует среднему геотермическому градиенту в данном геологическом регионе. Однако наблюдаются и суще ственные отклонения пластовой температуры от этой величины. Тогда считают, что пластовая температура повышенная или пониженная. Зоны земной коры—С-Лысокой температурой называ ются г е о т_е р-м^лл>ш. ы мщ_зютт]кмтг=>
В процессе разработки нефтяного месторождения его пласто |
|
вая температура может существенно измениться. Это происхо |
|
дит при закачке в пласт веществ, главным образом воды, с иной |
|
температурой, чем начальная пластовая, а также при экзотер |
|
мических реакциях в пласте. В значительно меньшей степени, |
|
как это было показано в гл. II, пластовая температура изменя |
|
ется за счет дросселирования извлекаемых |
жидкостей и газов |
и гидравлического трения о породы пласта |
фильтрующихся в |
нем веществ.
Распределение пластовой температуры под землей и измене ние ее во времени называют т е^м пер ату р н ы м р1Гж!Гм-о-»ь месторождения. Изменение температуры в нефтяных пластах происходит в основном за счет теплопроводности и конвекции.
Нефтяные пласты не теплоизолированы от окружающих по род и от других пластов. Поэтому всякое изменение температу ры на каком-либо участке по сравнению с другими участками влечет за собой ее перераспределение и перенос тепла за счет теплопроводности. Закачка в пласт воды с иной температурой, чем пластовая, и добыча из пласта нефти с пластовой темпера турой приводят к изменению содержания тепла в пласте и, сле довательно, пластовой температуры.
Рассмотрим процесс вытеснения нефти водой из однородно го прямолинейного пласта в условиях, когда закачиваемая во да имеет иную температуру, чем пластовая. Будем считать для простоты, что вытеснение нефти водой поршневое, причем оста точная нефтенасыщенность S HOCT уменьшается с увеличением температуры по определенному закону.
Допустим, что в рассматриваемый однородный пласт зака чивается вода с температурой меньшей, чем пластовая. По-
238
|
|
— |
1_ |
__ |
|
СВfs |
Т |
o,/>,^xr t 3(c‘^ |
Th x |
||
h |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
О’тх |
i/TX+ди’•j-jr . |
|
||
|
|
х |
дх |
|
|
|
|
j/ff/rnf/utnnuu |
|
|
|
|
|
| ь |
|
Рис. |
126. Баланс тепла в эле |
|
|
Ах |
|
||
|
|
|
менте пласта |
||
|
|
|
|
скольку в случае поршневого вытеснения нефти водой из обвод ненной области не вытесняется нефть даже при пластовой тем пературе, то при значении ее меньшем, чем пластовая, из этой области тем более не будет вытесняться нефть.
Вследствие того что рассматриваемый процесс вытеснения нефти водой происходит в неизотермических условиях, когда температура в пласте не остается неизменной, необходимо ис пользовать уравнение переноса тепла в пласте. Для вывода это го уравнения рассмотрим элемент прямолинейного пласта, по казанный на рис. 126. Слева в элемент пласта длиной Ах, высо той h и шириной b (рис. 126) поступает вода с температурой Т.
При вводе воды в элемент пласта с иной температурой, не жели температура воды в элементе, происходит перенос тепла за счет конвекции. Дроме того, тепло переносится в пласте и за счет теплопроводности. Если vBX— скорость фильтрации воды в направлении оси х, то скорость ввода тепла в элемент пласта через его левую грань за счет конвективного переноса будет cBpBvBXT. Через правую грань элемента пласта теплоотдача про исходит за счет конвекции со скоростью
д(^вРв^вхН Дд.
^вРв^ВХ^ дх
где св — удельная теплоемкость воды; рв — плотность воды. Кроме конвекции тепло переносится в пласте за счет тепло
проводности. Через левую грань (см. рис. 126) элемент получа ет тепло со скоростью vrx, и через правую грань он отдает теп
ло со скоростью итх4— Следует учитывать, что в элемен
те содержатся остаточная нефть и вода. Поэтому приращение теплосодержания в нем выражается следующим образом:
А {[^тРт (1 — m ) + c BpB/7 is + c HpHmsн ост}Т),
где ст— массовая удельная теплоемкость горных пород (мине-
239
ралов, слагающих горные породы); рт — плотность минералов; 5 — водонасыщенность.
Скорость иТт распространения тепла за счет теплопроводно сти, как было показано гл. II, выражается законом Фурье. Если vBx= vB, согласно балансу тепла в элементе пласта получим
[свРвОв7’—СвРв^в7'— а(Су Г) Ах bh(±.t-\-
+ ( V T X — V T X — |
A * ) М М = |
|
= А {[стрт (1 —m )-fcBpBms-f cHpHmsH0CT] Т} bh— 2qTbAxM. |
(VII. 1) |
Здесь qT— скорость отдачи тепла с единицы площади кровли и подошвы пласта за счет теплопроводности. Теплоотдача как через кровлю, так и через подошву пласта учитывается цифрой 2 в последнем члене в правой части формулы (VII. 1).
Механизм переноса тепла в нефтяном пласте за счет кон векции имеет одну весьма важную особенность: зона с иной температурой, чем пластовая, т. е. охлажденная или нагретая, перемещается в пласте со значительно меньшей скоростью, чем скорость движения воды в пористой среде. Это приводит кочень важному для разработки нефтяных месторождений эффекту, заключающемуся в том, что при закачке в пласт воды с тем пературой, отличающейся от пластовой, образующаяся при этом в пласте охлажденная или нагретая зона, в зависимости от от ношения температуры закачиваемой воды к первоначальной пластовой, отстает от фронта вытеснения нефти водой.
Докажем возникновение указанного эффекта теоретически, используя уравнение (VII. 1). Для большей наглядности этого доказательства упростим его, а именно: пренебрегаем перено сом тепла за счет теплопроводности вдоль оси х и отдачей теп-
5ноет
Рис. 127. Схема вытеснения нефти холодной водой из прямолинейного тепло изолированного пласта
240