Механическое оборудование предприятий по производству вяжущих строи

щих радиальную нагрузку. Наружные кольца четырехрядных под­ шипников смонтированы в специальных сферических стаканах 10, устанавливаемых в сферические гнезда отдельно стоящих на раме подшипниковых корпусов 15. Сверху подшипниковые узлы закрыты кожухами 5.

Левая цапфа опорного ролика зафиксирована в осевом направле­ нии относительно корпуса подшипника установкой двух упорных роликоподшипников /, 16. Упорные подшипники смонтированы на цапфе на переходных втулках 4, которые от проворачивания за­ креплены шпонками и гайками 2. Осевая игра упорных подшипников регулируется путем изменения ширины дистанционного кольца, устанавливаемого между втулками. Между свободными кольцами упорных подшипников устанавливают пружины 17, с помощью которых постоянно поддерживается контакт тел качения с дорож­ ками качения колец, не нагруженных рабочим усилием. Узел закрыт крышкой 3, прикрепленной к крышке 6.

Одним из важных элементов опорного блока является уплотни­ тельное устройство, от надежной работы которого в условиях внеш­ ней запыленной среды зависит срок службы подшипникового узла. Уплотнение осуществляют с помощью жгута 8, выполненного из асбеста с пропиткой графитом. Жгут сжимают при поджимании наружной крышки 7 к крышкам 9, чем обеспечивается герметичность уплотнения.

Для радиальных четырехрядных и упорных подшипников при­ меняют циркуляционное смазывание жидким смазочным материалом от индивидуальных станций для каждой опоры печи. Масло подается к каждым двум рядам роликов четырехрядных подшипников и не­ посредственно к телам качения упорных подшипников и сливается в торцах крышек 11.

Такая система обеспечивает смазывание трущихся поверхностен, а также удаление продуктов изнашивания и проникающей пыли. Для подогрева подшипников опор в зимнее время предусмотрены электронагреватели, встроенные в подшипниковые узлы.

На некоторых цементных заводах для подшипниковых узлов таких опор используют пластичную смазку, что упрощает эксплу­ атацию опор, однако при этом подшипниковые узлы изнашиваются более интенсивно, так как из корпуса не выносятся продукты изна­ шивания, являющиеся абразивом.

Нагрузки на опорные ролики, возникающие в процессе работы вращающихся печей, иногда превышают расчетные значения в 2— 2,5 раза. Причинами такого увеличения нагрузок могут быть не­ точности монтажа и выверки корпуса и опор печи, температурные деформации корпуса, просадка фундаментов и др.

Основными параметрами, определяющими размеры основных

где а — угол между линией, соединяющей центры печн н опорного ролика, и вер­

Максимальное контактное давление между бандажом и опорным роликом определяют по формуле Герца

Пример 29. Проверить контактную прочность рабочей поверхности опорного Ролика и прочность его осн при следующих исходных данных; диаметры бандажа

откуда RA = 3,23 МН;

^ /И /i = Г с 0,837 + Рр 1 ,2 7 5 -М +

+Уй-1,717—R[}1= 0,

откуда RB = 1,78 МН.

Проверяем опасные сечения: I— I,

W = 0,ld» = 0,1-0.75» =

Нормальное напряжение

а = M/W = 1,24/0,042 = 29,5 МПа.

Концентратор — галтель г = 0,125 м, d = 0,75 м (V, см. рнс. 103):

D = dcp = |0,75 - (1,0 - 2-0.021)1/2 = 0,854 м;

r/d = 0,125/0,75 = 0,167; Did = 0,854/0,75

Эффсктипн й коэффициент концентрации напряжений

Минимально допустимый коэффициент запаса прочности для принятой расчет­

двух частей (при поставке другими ви­ дами транспортных средств), свариваемых

Расчет бандажей ведут с учетом рабочих знакопеременных меха­ нических и тепловых нагрузок. Расчет бандажа и опорного ролика по контактным напряжениям приведен в § 8 2 .

Нормальные напряжения, возникающие в бандаже под действием изгибающих моментов ог влияния’массы печи и бандажа, определяют следующим образом.

Нагрузки от массы печи передаются лишь на нижнюю часть бандажа. Причем в горизонтальном сечении бандажа, проходящем через ось печи, нагрузка от корпуса равна нулю и, постепенно уве­ личиваясь в последующих нижних сечениях, достигает наибольшего значения в нижнем вертикальном сечении (рис. 107). При симме­ тричном расположении опорных роликов относительно центра печи наибольшие изгибающие моменты возникают в сечениях, про­ ходящих через линии контакта бандажа с роликами. В этих сечениях изгибающие моменты равны сумме изгибающих моментов от действия массы печи и бандажа

Напряжения (в МПа) в бандаже при изгибе о = M/W, где W =

=bh2l6 (b и h — размеры сечения бандажа).

Для учета температурных напряжений в бандаже, возникающих

вследствие разности температур по сечению бандажа, вводят попра­ вочный коэффициент Кт= 1,5

Решение. Максимальная нагрузка на опору без учета веса бандажа

PN = Р — G<s. „ = 4,95 — 0,47 = 4.48 MI I.

Средний радиус бандажа

ЯСр = (2,67 2.25J/2 = 2,46 м.

Максимальн й изгибающий момент в бандаже от влияния механических на­ грузок

М = 0,0633/VKcp + 0,0866Gg. KRcp =

§ 84. Гидроупоры

Установка корпуса на опорах с уклоном в сторону раз­ грузочного конца при вращении печи стремится сместить корпус в нижнее положение. Для восприятия этих нагрузок устанавливают гидроупоры, контрольные ролики и др.

Контрольные ролики (рис. 108) — наиболее простые предохрани­ тельные устройства. Они представляют собой полую литую стойку /, на которой, опираясь на сферический роликовый 2 и упорный 4 подшипники, вращается ролик 3. Подшипники роликов смазываются циркуляционной системой 6. Два контрольных ролика закреплены