Оптимизация технологических процессов механической обработки
..pdf1. |
Ввод и |
корректировка данных о заготовке. |
2. |
Выбор |
допустимого значения максимальной глубины резания |
ТМ АХ для рассматриваемых условий обработки (материал и вид заготовки, тип режущего инструмента и др.).
3.Определение наибольшего обрабатываемого диаметра заго товки.
4.Проверка необходимости двухсторонней обработки заготовки и выбор соответствующей подпрограммы управления вычислительным процессом.
5.Определение числа и последовательности переходов, расчет
межоперационных размеров Д З (/) и определение длины обработки LR для первой схемы (программа ОРТОВ-1).
6. То же для второй схемы (программа ОРТОВ-2).
7 Выбор оптимальной схемы по критерию минимума длины об работки M IN (LR).
8. Печать результатов проектирования.
Рассмотрим более подробно построение алгоритма выбора последо вательности обработки детали для второй схемы (рис. 18, б). При этом учитывались следующие принципы [81: для сокращения суммарной длины резания обработку вести по возможности с наибольшей допус тимой глубиной резания, определяемой видом обрабатываемого матери ала, типом инструмента, жесткостью системы СПИД и типоразмером станка; для сохранения жесткости детали обработку желательно на чинать со ступеней, имеющих наибольший диаметр; для сокращения вспомогательного времени стремиться обработать деталь за меньшее число переходов.
На рис. 19 приведена схема алгоритма выбора последовательности переходов в операции (программа ОРТОВ-2). В качестве входных
данных |
для рассматриваемой задачи используются: диаметр |
заготов |
|
ки ДЗ, |
диаметры Д / |
и длины LI всех ступеней вала и максимальь о |
|
/огустимая глубина |
резания Т М А Х . Выделяется первая |
ступень |
|
/ = 1, |
начиная с наибольшего диаметра вала, последней ступенью |
||
1 = N будет наименьший диаметр вала. Определяется припуск PRIP |
|||
(/) для |
/-й ступени как разность диаметра заготовки ДЗ (/) |
и детали |
Д1 (/)• В логическом операторе 4 сравнивается величина припуска /-й
ступени с максимально допустимой глубиной резания. Если она не превышает величину PRIP (/), то выполняется первый переход с глубиной ТМАХ (оператор 5), в противном случае происходит пере ход к анализу (/ + 1) ступени с помощью операторов 17, 19. Специаль ная подпрограмма (оператор 6) выполняет определение длины резания
LR |
для |
каждого перехода. |
|
1 в операторе 7 |
по |
|
|
Введение дополнительной переменной У = |
|||||
зволяет |
определять остаток припуска на предшествующей ступени |
|||||
(У — 1), |
если на ней |
оставшаяся |
величина припуска PRIP (У) ^ |
|||
^ |
ТМАХ. Съем оставшейся части припуска, выполняемый с глубиной |
|||||
резания |
77, определяегся оператором 14. Далее для этого перехода |
|||||
находится длина резания LR (У), которая добавляется (оператор |
16) |
|||||
к |
ранее |
определенной |
длине. В |
результате |
проектирования |
на |
Рис. 19. Алгоритм выбора последовательности переходов в операции (программа
пэчать выводятся данные о диаметрах заготовки ДЗ (/) для каждой ступени после выполнения всех переходов и суммарная длина резания L R , на основе которой может быть выполнено сравнение последова тельности обработки для выбора оптимального варианта.
Отметим, что рассмотренный алгоритм выбора последовательнос ти переходов в операции для одностороннего расположения ступеней вала может использоваться для более сложных деталей с двухсторон ним расположением ступеней. В этом случае последовательно опреде ляется количество переходов для одной, а затем для другой стороны вала. Описанный алгоритм может быть также использован при вы боре количества и последовательности переходов при обработке сту пенчатых отверстий.
7.Оптимизация процессов механической обработки
сучетом действия технологической наследственности
Анализ работ по технологии машиностроения и реально существу ющих процессов обработки показывает, что любой ТП может харак теризоваться как процесс качественного и количественного измене ния объектов производства. На основе изученных явлений технологи ческой наследственности [15, 59] можно предположить, что отдельные характеристики качества поверхности, точности обработки и формы заготовки могут переходить — наследоваться — от одной операции к другой. В дальнейшем под технологической наследственностью бу дет пониматься явление переноса свойств обрабатываемого объекта (заготовки) от предшествующих операций к последующим и далее к эксплуатационным качествам деталей машин. При этом изменение эксплуатационных свойств определяется методами и режимами, при меняемыми на отдельных операциях термической и механической об работки, видом и состоянием инструмента, условиями охлаждения, размерами операционных припусков, последовательностью и содер жанием операций ТП в целом и др. [41, 59].
В этом случае общую структуру технологического процесса мож но представить как сложную многомерную систему, в которой на вход поступают различные характеристики заготовки {R 10, R 20, ..., /?т0}, а на выходе обеспечивается соответствующий набор характеристик для
готовой детали (i?ip, /?2р, |
RmP}. Эти |
изменения |
определяются |
дей |
ствием совокупности технологических |
факторов |
Un) |
для |
каждой операции ф/ ТП (рис. 20).
Математическая модель элементарного ТП обработки, как отмеча ется в [53], может быть представлена в виде графа Gn (С, ф). Вершина графа Си соответствует определенному состоянию качества обработ ки (точности размеров и формы, шероховатости, волнистости, физико-
Рис. 20. Структурная схема многомерной моделиТП.
механическим свойствам поверхностных слоев), а множество дуг ф/ — технологическим переходам или операциям. Применительно к подоб ной модели проявление технологической наследственности может быть описано выражением
X, = аХЧ-.и |
(2.36) |
где Х/_ь X/ — характеристики качества для (I — 1) и I — операции ТП обработки; а, Ь — коэффициенты технологической наследствен ности.
Так, для описания влияния технологической наследственности на изменение характеристики шероховатости R a получим
R0 = aRbпред. |
(2.37) |
Коэффициенты а и b для различных методов обработки могут быть определены на основе многофакторного анализа с получением уравне ния регрессии мультипликативного вида. Так, в работе [59] для окон чательной ЭМО роликом деталей из высоколегированных конструкци онных сталей с введением в качестве входного фактора значения /? апред получены выражения для предварительной обработки точением
|
?0,5Н |
0.34 , |
,0.7 |
|
^дпред5 |
|
|
|
0,28^0.02^0.26^0.6 |
||
и шлифованием |
|
|
|
|
_ 0,0053/?^ред/°,6650,41i0,16 (ЯВ)0,32 |
||
|
QO^ |
1* |
* |
где I — сила тока, |
A; Q — давление, |
Н; v — скорость, м/мин; |
|
s — подача, мм/об; |
i — число прохрдов. |
|
После соответствующих обозначений получены коэффициенты тех нологической наследственности для предварительной обработки то чением
— 0,56, ^точ --
и шлифованием
0.33.S0’34 { Н В ) 0’7 |
(2.38) |
|
у0,28д0,02^0,26^0,6 |
||
|
|
^шл — 0,54,67ШЛ— O,0O53/o,66s0,41/0,16 (HBj0,32 |
(2.39) |
|
Сравнение |
коэффициентов Ьточ и Ьшл для |
различных |
характерис |
тик качества |
поверхности показывает их |
незначительное отличие, |
что говорит об их относительной стабильности для конкретного ме тода окончательной обработки. Следовательно, можно сделать предпо ложение, что количественные связи технологической наследственно сти, зависящие от выбора метода обработки, определяются в формуле (2.37) коэффициентом Ь, а основные условия обработки внут ри этого метода — коэффициентом а. Кроме того, коэффициент «а:> может учитывать изменения, происходящие в процессе предыдущей обработки. Так, например, как видно из формул для определения
^rQt) и Яиц, полученная на операции термообработки более высокая ^ЗДрдость материала оказывает влияние на величину этих коэффици ентов наследственности.
В этой связи Необходимо также отметить, что технологическая наследственная св^зь проявляется не только в изменении одноимен ных Характеристик» но и во взаимодействии характеристик, на первый нагляд не свяаанНЫх корреляционной связью между собой. В рас сматриваемом эксперименте величина исходной шероховатости Ranред °пределяда некоторым образом практически все исследуемые пара
метры, Даже такие, как величину упрочнения поверхностного слоя Ни.
Существенное отличие коэффициента технологической наследствен ности а проявляйся не только в разнице значений коэффициентов ДЛя отдельных факторов в зависимостях (2.38) и (2.39), но и в харак тере действия саМНх факторов. Для принятых диапазонов варьиро вания факторов возрастание силы тока / приводит при предваритель ной обработке точением к снижению значений Ra, а при шлифовании наблюдается обратное действие. Физический смысл этого явления объясняется сильНЬш влиянием высоты и формы микрогеометрии на величину электрического сопротивления контакта инструмента и де тали и связанного с этим выделением разного количества тепла, кото рое в одном случае улучшает, а в другом — затрудняет процесс пластического деформирования и получения шероховатости с мень шими значениями Ra.
Получение многочисленных частных зависимостей типа (2.37) для различных характеристик качества поверхности представляет ряд сложностей при Планировании и проведении эксперимента. Более универсальным решением является использование в качестве одного из входных факторов некоторых комплексных выражений, например безразмерного комплекса Д = RmaJp 61/v, гдe/?max, р, 6, v — харак теристики шероховатости (высота микронеровностей, радиус высту пов и параметры кривой опорной поверхности). В этом случае выра
жение (2.36) может быть записано как Ra = аД„ред.
Применительно к ЭМО эти коэффициенты технологической наслед ственности будут равны при предварительной обработке точением
S0-31 (Я Б )0,71
— 0,32, а-гоч — ^0,31д0,06у0.25/:0,57 *
и шлифованием
buin — 0,42, Ошл — 0,02/°'71s0,38t°’“ (НВ)'0.23
Q0.07.,0JO
Для автоматизации проектирования ТП необходимо построение математических моделей, описывающих основные функциональные связи между технологическими факторами и параметрами качества поверхности и точности обработки. При проектировании технологи ческих маршрутов обработки должны быть учтены также закономер ности изменения основных параметров от одной операции к другой. Как было показано в работе [59], подобные закономерности могут быть
описаны в виде коэффициентов технологической наследственности, полученных преобразованием регрессионных зависимостей, найден ных методами планирования экстремальных экспериментов.
Общую структуру ТП можно представить в виде последовательно сти изменения основных параметров формы, точности и качества по
верхности |
(Ru, /?2/, ...» Rmi) от заготовки |
к готовой детали. Эти из |
|||||
менения |
определяются |
действием |
технологических |
факторов |
(tilf |
||
, ...» tin) для каждой |
операции ТП ср/ (/ =.1, 2, |
Rp |
р). |
|
|||
Учитывая, что изменение отдельного параметра |
на операции |
||||||
Ф/ может быть описано |
значениями |
коэффициентов |
технологической |
||||
наследственности ар, Ьр, представляется |
возможным |
показать |
из |
менение параметра Rp на протяжении всего технологического про цесса в виде соответствующего набора коэффициентов технологиче
ской наследственности. Так, один |
из параметров |
качества обработки |
после окончательной операции может быть выражен в виде |
||
R p= |
apRbf_ и |
(2.40) |
здесь ар, Ьр — коэффициенты технологической наследственности для операции фр; Rp-\ — параметр качества обработки (характеристики точности или качества поверхности) после операции ФР_ь
В свою очередь, параметр /?р_ i может быть выражен аналогичной зависимостью
Rp-i = ap-iRbf^ 1. |
(2.41) |
Здесь R p—2 — параметр качества обработки после операции |
фр_2. |
Аналогично могут быть получены зависимости для всех операций
ТП, включая и первую операцию фх по обработке заготовки: |
|
= ах/?о\ |
(2.42) |
здесь R0— исходное значение /-го параметра качества заготовки. Имея набор рассмотренных параметров и делая последовательную
подстановку зависимости типа |
(2.41) |
в |
выражение |
типа (2.40) |
для |
|||||
всех р |
операций, получаем |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
RP = |
(a„-iRb& ) b” = |
apabpP_{Rb^ ~ \ |
|
(2.43) |
||||
которое |
показывает |
изменение |
рассматриваемого |
параметра |
|
для |
||||
двух последних |
операций — фр |
и фр_ ь |
|
|
|
|
||||
Выполнив подобные преобразования для последующих операций |
||||||||||
ФР—2» фр-з, |
...» |
Фх, |
можно получить общую математическую модель |
|||||||
изменения |
параметров качества обработки для всего ТП |
|
|
|||||||
|
RP = |
|
. a f W |
|
.6,) рФр-ьР—[... Ьо |
(2.44) |
||||
|
|
|
1'П |
|
||||||
Прологарифмировав |
выражение |
(2.44), |
получим |
|
|
|
||||
|
In Rp = |
In ар + bp In ар- i |
+ ippbp—i) In a p— 2 -f- |
+ |
|
|
||||
|
|
+ |
(b p b p -i . . . b t) In ax -f- (b p b p -i . . . b j ) In R 0. |
|
(2.45) |
Коэффициент технологической наследственности ah как было показано выше, описывает влияние технологических факторов Uu
ti2f ...» tin на рассматриваемый параметр качества обработки для one-'* рации ф, и может быть представлен в следующем виде:
|
ai = **./*:•#’ . . |
. |
|
(2:46) |
Подставим зависимость (2.46) в выражение (2.45)! |
|
|||
In |
Rp = In |
. . . tk£ ) + |
|
|
+ ь, in |
|
|
+ |
|
4~ |
+ {bpbD—i . .. Ьг) In |
X |
|
|
X |
X |
. . . |
bx) In R0. |
(2.47) |
|
|
|
|
Упрощая полученные выражения, вводим для обозначения обобщенные коэффициенты технологической наследственности:
Q ~ ^р»
^2 == ЬрЬр—I,
С2 = ЬрЬр^.фр^.2» |
(2.48) |
• • • •
Ср = bpbn-ib^ ? . .. bx.
После некоторых преобразований выражения (2.47) и соответствующих подстановок (2.48) получим
In R p = |
[In k D( + k p\ In tpi + |
+ fepn |
In tpn] + Сг [In k(p—DO 4~ |
|
|
+ |
k(0- DI In *(p- DI 4- |
4- fe(p-Dn |
In t(p~\)n] 4- |
4” |
|
4- Cp[In k\o 4~ feu In t\\ 4- |
4~ fetn In /in] 4" CpIn /?0, |
(2.49) |
|||
Достоинством полученного выражения являются |
наглядность по |
элементного представления всех технологических факторов рассмат риваемых операций, составляющий ТП обработки. Анализ выражения (2.49) показывает, что он может быть выражен в виде суммы действия окончательной операции и некоторой доли влияния предшествующих операций и исходного состояния заготовки — /?0, которое определя ется обобщенными коэффициентами технологической наследственности
С29 Ср.
Если на какой-то операции ф/ коэффициент технологической на следственности 6/ = 0, что соответствует отсутствию влияния исход ного качества состояния детали на окончательное состояние после
данной операции, то коэффициент |
= ЬрЬр^\ |
... bh |
а также по |
следующие обобщенные коэффициенты Ср_/, ..., Ср |
будут |
равны нулю. |
Это может служить в выражении (2.49) математической интерпретаци ей действия операции ф/ как «технологического барьера».
В связи с тем, что при изготовлении деталей требуется обеспе чить значительное число параметров точности, качества поверхности, формы деталей и т. д., то становится необходимым рассматривать более общие математические модели ТП, учитывающие влияние всех техно
логических фэктрррэ на заданные параметры. Такая математическая модель может быть представлена системой уравнений, описывающих влияние технологических факторов на отдельные выходные параметры качества обработки:
In |
/? i,p = |
lln |
A iiP0 - К |
fti.p iIn tp\ -f- |
|
+ |
fti ,pn In |
ipn\ 4" |
C i.i |
[In fti,(p—-no 4~ |
|||
+ |
fti,(p—i)i In /<p—i)i |
+ |
+ fti,(P—i)/i In /(p—i)/i] + |
|
+ |
CitP[In ft],io 4- |
|||||||
|
|
|
4~ fti.n In tji 4* |
~b fti.in In l\n\ 4~ C],p In |
|
(2.50) |
|||||||
ta /?2.;. = |
[In ^2,1A) 4* ft2,/)l In tp\ + |
|
4" k<2,pn In (Qn) + |
C-2,1[In ft2,(p—1)0 + |
|||||||||
+ |
ft2,(p—Dl In t(p —1) + |
+ft2,(p—l)n In t(p—1)FI] "I' |
+ |
C 2,p‘ [In ft2,10 4" |
|||||||||
|
|
4~ ft2.11 X |
In /и |
+ |
+ |
ft2 ,in |
In / и ] |
+ Сг.р |
• |
In /? 2 ,о» |
|||
|
|
|
|
|
|
• |
|
|
|
|
|
|
|
In R m p ~ |
[In Hm,p0 "Г ftm,p\ In tp\ + |
|
4" ftm.pn In tpn] + |
Cm.l [In ftm.(p—1)0 + |
|||||||||
4~ к тлр— 1 ) 1 In/(p —1 ) 1 |
+ |
|
~\~ ftnj.(p-l)n In /(p_i)nl |
4" |
4 “ Cm.p [In ftm. 1 0 4~ |
||||||||
|
|
+ |
ftm.ll |
In / 1 1 |
+ |
+ |
ftm.la |
-П /i«] + |
C m ,p In R m>0 . |
Решение этой системы уравнений затруднительно из-за большого числа переменных, изменяющихся на различных уровнях. При не которых упрощениях эта задача может быть решена методами дина мического программирования. Так; в работе [59] для подобных слу чаев предлагается метод многоуровневого итерационного проектирова ния ТП. Особенность этого метода, как отмечалось ранее, состоит в разделении процесса проектирования на ряд различных по детализа ции уровней и разбиении на каждом уровне общей задачи проектиро вания на ряд более простых подзадач с взаимной оптимизацией ре шений между подзадачами одного и разных уровней. Использование многоуровнего процесса проектирования и проводимой в его рамках оптимизации упрощает решение задачи, однако не дает возможности комплексного решения при оптимизации ТП в целом. Выполненные исследования явления технологической наследственности 159] и ус тановление связей между отдельными элементами ТП — операция ми — позволяют создать его математическую модель и разработать методы комплексной структурной оптимизации.
8. Выбор рациональной системы станочных приспособлений
Задача поиска рационального применения той или иной конструк ции станочного приспособления в значительной степени определяет трудоемкость и себестоимость технологического процесса механиче ской обработки. Автоматизированному поиску и конструированию технологической оснастки посвящен ряд работ Г К. Горанского, А. Г Раковича, А. С. Пухова и других, в которых сформулированы исходные теоретические положения автоматизации проектирования, разработаны конкретные проектирующие системы. Однако в этих исследованиях недостаточно освещены вопросы оптимизации выбора технологической оснастки с учетом всех влияющих факторов.
В настоящее время в машиностроении используются шесть ос новных ССП: универсально-безналадОчные приспособления (УБП); универсально-наладочные приспособления (УНП); специализирован ные наладочные приспособления (СНП); универсально-сборные при способления (УСП); сборно-разборные приспособления (СРП); не разборные специальные приспособления (НСП).
Каждый из существующих видов технологической оснастки имеет свою область эффективного применения.
1. УБП представляют собой законченные механизмы многократ ного использования и применяются в условиях единичного и мелко серийного производства, а также в серийном производстве при осна щении малотрудоемких по подготовительному времени операций. Для подготовки УБП к работе требуются наименьшие затраты времени по сравнению с другими видами оснастки, кроме специальной. Однако эти приспособления не имеют в составе комплекта стандартных ус тановочных, направляющих и других элементов, что ведет к значи тельным потерям вспомогательного времени, ограничивает универ сальность, технологические возможности, получаемую точность.
2. УНП состоят из базовой единицы и наладочной части; применя ются в условиях многономенклатурного мелкосерийного, серийного и крупносерийного производства в условиях групповой обработки деталей.
3.СНП состоят из специализированной, чаще всего механизиро ванной, базовой сборочной единицы и специальных сменных наладок для установки близких по схемам базирования, закрепления обраба тываемых деталей и по характеру их обработки. СНП применяются в условиях от мелкодо крупносерийного производства.
4.УНП и СНП имеют следующие преимущества: эффективное ис пользование группового метода обработки, меньшие удельные затраты при оснащении по сравнению с УСП и СРП, большой диапазон регу лирования наладочных элементов, возможность эффективного при менения на станках с ЧПУ К недостаткам УНП и СНП относятся не обходимость проектирования и изготовления специальных сменных наладок или наладочных регулируемых элементов;, отсутствие взаимособираемости с элементами других, часто применяемых видов универ сально-сборной и переналаживаемой оснастки; недостаточный уровень
универсальности и степени унификации базисных агрегатов.
5. УСП используются в условиях единичного и мелкосерийного производства. Они собираются из заранее изготовленных деталей и сборочных единиц высокой прочности и точности без последующей их доработки. УСП имеют сравнительно большой срок службы (12— 15 лет), что дает возможность многократно применять детали и сбороч ные единицы в разных компоновках. Поэтому, несмотря на высокую первоначальную стоимость комплектов УСП, себестоимость ко:\ п i о- вок приспособлений невелика. Однако элементы УСП обладают в ряде случаев недостаточной жесткостью, из-за чего приходится зани жать режимы резания. Компоновки УСП не всегда обеспечивают необходимую точность и стабильность точностных параметров при об работке крупных партий деталей, так ка^ под воздействием сил
резания и наличия большого числа стыков, а также соединения паз — шпонка возникают смещения и вибрации, приводящие к недопустимым: погрешностям. Вследствие этого не рекомендуется их использование
вусловиях серийного и крупносерийного производства.
6.СРП отличаются более высокой, чем в УСП, жесткостью и при меняются в основном в мелкосерийном и серийном производстве. СРП имеют высокую оперативность сборки, уровень механизации, точность и производительность, возможностьэффективного примене ния на станках с ЧПУ. Необходимость изготовления специальных наладок, отсутствие унификации с УСП и другими видами перенала
живаемой оснастки требуют проектирования специальных деталей и переходных элементов, увеличивают время подготовки приспособ
лений |
к работе. |
7. |
НСП являются приспособлениями одноцелевого назначения и |
представляют собой необратимые конструкции, не предназначенные для разборки с целью повторного использования. НСП применяют в основном в условиях крупносерийного и массового производства при редкой (не чаще, чем один раз в 3—5 лет) смене изделий.
Применение станочных приспособлений способствует решению двух основных задач: обеспечения заданной точности обработки и по вышения производительности и облегчения труда рабочих.
Для выполнения операции ТП могут быть использованы при способления, равноценные по точности, но различные по их сложности, себестоимости и производительности. Выбор системы оснащения для нового изделия зависит и от того, какими приспособлениями пользо вался завод ранее и на какую серийность осваиваемых машин он мо жет рассчитывать в дальнейшем.
В настоящее время ряд работ посвящен выбору рациональных систем станочных приспособлений и его автоматизации. Так, справоч ное приложение к ГОСТ 14.305—73 рекомендует определять эффектив ность применения систем приспособлений в зависимости от их загруз ки, т.е. от коэффициента загрузки k3и периода производства изделий Тп.
Наиболее полное описание и разработка методов ускоренной под готовки конструкций станочного оснащения приводится в работе 139]. В них дан анализ систем информационного поиска технологиче ской оснастки, обоснован и разработан метод системной унификации станочных приспособлений, предложен и реализован на ЭВМ метод автоматизированного выбора рационального варианта оснащения. Однако в этих работах основное внимание уделено разработке и при менению ИСП и унификации в автоматизированных системах подго товки технологической оснастки и недостаточно внимания уделено рациональному выбору самой ССП. Кроме того, в связи с тем, что в последние годы получены новые данные по определению затрат при оснащении технологических операций, алгоритм системы автомати зированного выбора, предложенный в работе [39], требует корректи ровки с учетом накопленной на сегодняшний день информации по вы бору и рациональному применению ССП.
После оценки коэффициента загрузки приспособления на детальоперации первым ограничением применения для конкретного случая