- •Реферат
- •Глава 1. Системы автоматического управления и их особенности 9
- •Глава 2. Моделирование работы суэп 23
- •Глава 3. Математическое описание и моделирование работы нелинейного устройства управления с перекрестной связью 62
- •Глава 4. Экспериментальные результаты 88
- •Введение
- •Глава 1. Системы автоматического управления и их особенности
- •1.1. Обзор и анализ структур и элементов линейных приводов подачи с швп станков с чпу
- •1.2. Анализ структур суэп
- •1.3. Обзор и анализ управляющих элементов в суэп
- •1.3.2. Стандартный уэ прямой связи
- •1.3.3. Управляющий элемент перекрестной связи
- •1.4. Выводы по главе
- •Глава 2. Моделирование работы суэп
- •2.1. Описание экспериментального оборудования
- •2.2. Реализация обратной связи по положению
- •2.3. Реализация обратной связи по току
- •2.4. Структурная схема и математическое описание электромеханической части привода подачи
- •2.5. Чувствительность параметров модели
- •2.6. Настройка пид-регулятора
- •2.6.1. Настройка пид-регулятора по оси х
- •2.6.2. Настройка пид-регулятора по оси у
- •2.6.3. Балансировка параметров между осями х и у
- •2.7. Моделирование управляющего элемента прямой связи
- •2.7.1. Настройка параметров уэ по оси х
- •2.7.2. Настройка параметров уэ по оси y
- •2.7.3. Балансировка параметров уэ прямой связи для осей х и у
- •2.8. Моделирование работы уэ с перекрестной связью (кпс)
- •2.8.1. Переменные коэффициенты усиления кпс при линейной обработке
- •2.8.2. Переменные коэффициенты усиления кпс при круговой обработке
- •2.8.3. Реализация кпс
- •Глава 3. Математическое описание и моделирование работы нелинейного устройства управления с перекрестной связью
- •3.1. Генерация траектории перемещения
- •3.1.1. Линейная интерполяция
- •3.1.2. Круговая интерполяция
- •3.1.3. Кусочно-линейная интерполяция
- •3.2. Генерация кинематических профилей
- •3.2.1. Определение и квантование длин перемещения
- •3.2.2. Корректировка значений ускорения и рывка
- •3.3. Математическое описание динамики фрезерного станка
- •3.3.1. Система ошибок замкнутого контура
- •3.3.2. Анализ стабильности
- •3.3.3. Формулировка управления
- •Глава 4. Экспериментальные результаты
- •4.1. Обработка квадрата (сторона 100 мм)
- •4.2. Обработка контура типа ромб
- •4.3. Обработка окружности (радиус 100мм)
- •Заключение
- •Список использованных источников
2.7.3. Балансировка параметров уэ прямой связи для осей х и у
Как показано на рис. 36(б) и рис. 37(б), из-за несоответствия параметров между осями x и y установившееся состояние после ошибок каждой оси отличается. Для балансировки параметров сервопривода между осями x и y используется тот же метод, что описан в разделе 2.6.3.
Поскольку максимальная погрешность в установившемся состоянии по оси x (4,35 мм) меньше, чем по оси y (6,58 мм), коэффициент усиления контроллера по оси x следует изменить так, чтобы ось x, ошибка становилась аналогичной следующей ошибке по оси y. Регулируя коэффициент усиления P по оси x, коэффициент усиления D и как P=180000, D=8250 и =4440, можно достичь наименьшей ошибки контура при перемещении по координатам x-y. На рисунке 38 представлена ошибка контура для несимметричных осей, когда осям x и y дается команда двигаться одновременно со смещением на 0,1 м со скоростью 0,14 м/с скоростью подачи и ускорением 0,28 м/с2. На рисунке 39 представлена ошибка контура для сбалансированных осей, когда одна и та же команда перемещения используется для осей x и y. Из рисунков 38 и 39 видно, что при балансировке параметров сервопривода максимальная абсолютная погрешность контура уменьшается с 457 мкм до 24 мкм.
Рисунок 38
Рисунок 39
2.8. Моделирование работы уэ с перекрестной связью (кпс)
УЭ перекрестной связи (в международной литературе контроллер перекрестной связи (КПС) [22], реализован на фрезерном станке для непосредственного уменьшения ошибки контура. В то время как управляющие усилия контроллеров PID и прямой связи пытаются уменьшить ошибку отдельной оси, управляющие усилия КПС пытаются уменьшить ошибку контура. Следовательно, контроллер перекрестной связи требует построения модели ошибки контура в режиме реального времени и ее использования в законе управления, который уменьшает ошибку контура. Структурная схема базового УЭ перекрестной связи представлена на рисунке 40. Погрешности осевого положения и используются для определения погрешности контура ε путем умножения на переменный коэффициент усиления, и
Рисунок 40
Необходимый правильный закон управления базируется на ПИД-регуляторах: и распределяется на две осевые составляющие путем умножения на и . Эти осевые компоненты затем входят в отдельные осевые цепи управления с соответствующим законом управления, гарантирующим, что исправление ошибок контура выполняется в правильном направлении. Однако, из-за двойной структуры контроллера, его стабильность бывает низкой, особенно когда задействована многоосевая обработка [22,32,33,34]
2.8.1. Переменные коэффициенты усиления кпс при линейной обработке
Погрешность линейного контура можно определить по геометрическому соотношению (14), показанному на рис. 41:
|
(14) |
В уравнении (14) - ошибка по оси x, - ошибка по оси y, а - угол между осью x и требуемой прямой линией. Поскольку и , где - скорость подачи по оси x, - скорость подачи по оси y, а - требуемая скорость подачи для линейного перемещения, уравнение (14) можно переписать следующим образом:
|
(15) |
Следовательно, в линейном контуре переменные коэффициенты усиления и могут быть выражены следующим образом
|
(16) |
Поскольку компоненты осевой скорости и не являются постоянными в начале и в конце движения, требуемую скорость подачи следует вычислять с использованием уравнения, y на каждом шаге интерполяции.
Рисунок 41