Р исунок 1 Принципиальная схема экспериментальной установки
процессе горения топлива. Так как горение длится в течение определенного отрезка времени, то считали, что пик давления соответствует моменту, когдагорение закончилось и наступает падение давления за счет отвода тепла в стеки камеры.
Регулированием
сброса давления получали промежуточные
(для каждого сброса) значения Рz.
Например, при давлении Рн= 6
имели:
- без сброса
давления
=
53
;
=
0,018 с;
- с регулируемым
сбросом
=
47
;
=
0,025 с;
=
39
;
=
0,032 с.
Взаимное расположение кривых, характеризующих изменение давления во времени имеет вид, показанный на рисунке 2.
Рисунок 2. Изменение давления во времени
Сопоставление
полученных сведений о длительности
горения топлива, найденной при сбросе
давления в процессе горения, с данными
других исследователей /1/, флегматизирующих
горение вводом тяжёлых углеводоро-
дов, показывает, что опробованный способ флегматизации горения согласуется с требованиями, достаточными для надежного разогрева заусенцев до температуры их воспламенения. При этом система флегматизации существенно упрощена по сравнению с известными, так как отпадает необходимость вводить в процесс дополнительные вещества типа нейтральных газов или тяжелых углеводов.
Литература
1. А.с. 1129042 ( СССР) кл. В23К28/00. Способ термического удаления заусенцев с изделий. А.В. Гаек, Ю.В. Гаек, В.Н. Елагин, О.В. Красный и др., 1984. Бюл.№ 46.
Воронежский государственный
технический университет
УДК 621. 791. 052: 658. 562
Ю. С. Ткаченко
МЕТОДЫ УСКОРЕННОГО ПРОГНОЗИРОВАНИЯ СВОЙСТВ НАПЛАВЛЕННОГО МИКРОЛЕГИРОВАННОГО МЕТАЛЛА
Стандартные испытания на прочность, пластичность и ударную вязкость сохраняют, и, по-видимому, будут сохранять и в дальнейшем важное значение при осуществлении разрушающего контроля металлических материалов и их сварных соединений, а также наплавленного металла при изготовлении и ремонте металлических конструкций. Однако в случае подбора композиции наплавленного металла с микролегирующими элементами, когда требуется значительный объем экспериментов, недостаток материальных и технических ресурсов сдерживает поиск оптимальных составов, по крайней мере, на этапе поисковых работ.
Практический опыт здесь играет существенную роль, особенно при использовании таких микролегирующих элементов для сталей, как бор, церий, цирконий, иттрий и т. п. Для точной оценки механических характеристик различных участков наплавленного микролегированного металла, а также зоны термического влияния наплавки зачастую применяют микрообразцы, но их испытания не всегда возможны в лабораторных и производственных условиях. Так например, при испытании на растяжение образцов с надрезом нельзя точно оценить пластичность, так как нужно учитывать размер надреза.
В связи с этим особую актуальность приобретают неразрушающие методы количественной оценки механических свойств наплавленного металла по характеристикам твердости, а также расчетные методы установления зависимостей между характеристиками механики разрушения с и kIc и величиной ударной вязкости, определенной на образцах с V-образным надрезом.
Существующий к настоящему времени положительный опыт неразрушающего безобразцового определения механических свойств сварных соединений по твердости позволяет использовать его для оценки свойств различных зон наплавленного металла /1-4/.
Интерес представляют работы, в которых изучены взаимосвязь характеристик прочности, пластичности и ударной вязкости конструкционных сталей /5/. Практическая ценность этой методики применительно к случаю подбора оптимально микролегированного наплавленного металла стальных деталей заключается в возможности оценки величины ударной вязкости по данным прочностных характеристик, полученных как на разрывных образцах, так и безобразцовым методом по твердости.
Важными параметрами, характеризующими вязкость разрушения конструкционных сталей и их сварных соединений в зависимости от уровня остаточных и рабочих напряжений, формы конструктивных элементов и прочностных характеристик материалов, а также размеров и наличия наиболее вероятных и труднообнаруживаемых дефектов являются критерии механики разрушения с и КI с.
Однако относительная сложность испытаний различных участков наплавленного металла по критериям механики разрушения сдерживает их практическое использование, особенно на этапе поисковых работ, где предполагается большой объем исследований. В связи с вышеизложенным представляет интерес использование корреляционных зависимостей между значениями ударной вязкости и критериями механики разрушения /6, 7/.
В заключении следует отметить, что данные методики целесообразно использовать для поисковых работ при подборе оптимальных композиций наплавленного металла, содержащего микролегирующие добавки.
Литература
1. Марковец М. П. Определение механических свойств металла по твердости. – М.: Машиностроение, 1979. – 191 с.
2. Новожилов Н. М., Ткаченко Ю. С., Марковец М. П. и др. Методика ускоренного исследования микролегирования на прочность металла шва - Сварочное производство. – 1981. – № 2. – с. 35 – 36.
3. Матюнин В. М., Аброскин П. К. Возможности неразрушающего контроля механических свойств сварных соединений по характеристикам твердости. – Сварочное производство. – 1987. – № 3. – с. 21 – 22.
4. Деев В. А., Линкин Л. Д., Татьянченко Л. А. Оценка пластичности локальных участков сварного соединения по твердости и ударной вязкости. – Автоматическая сварка. – 1975. – № 5. – с. 53 –54.
5. Щербак Г. К. Взаимосвязь характеристики прочности, пластичности и ударной вязкости конструкционных сталей. – Заводская лаборатория. – 1992. – № 10. – с.45 – 46.
6. Гиренко В. С., Дядин В. П. Зависимости между ударной вязкостью и критериями механики разрушения с, КI с конструкционных сталей и их сварных соединений. – Автоматическая сварка. – 1987. – № 6. – с. 24 – 27.
7. Хакимов А.Н. Электрошлаковая сварка с регулированием термических циклов. – М.: Машиностроение, 1984. – 208 с.
Воронежский государственный
технический университет
УДК 621.774.77.07