В матричной форме записи эти выражения представляются так:
|
|
|
D |
|
ГГ.Т -»* |
|
тГ, |
|
ГГ.Т |
^ |
* |
|
|
|
|
|
|
Ян |
= Т гн , |
M н |
= Т mн, |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r |
н |
= [r |
|
• |
R |
|
• |
|
R |
’ |
]Т ; |
|
|
|
|
|
|
|
\у-х,н’ |
|
У,н’ |
z ^ J |
|
|
|
|
|
|
M |
|
=[m |
|
; |
M |
|
|
; |
M |
|
]Т ; |
|
|
|
|
|
1У±н |
|
Y |
х,н |
|
1У±у,н> |
1V±z,н\ ’ |
|
|
|
* |
Г |
r |
; |
|
|
r |
Т |
|
- * |
|
|
г |
' m ' m |
|
|
н |
= r ' |
|
|
|
' m |
|
= m |
|
|
Yx,^ |
у,н>1z,н] |
’ |
|
"Ы |
|
Y |
л,н |
|
у,н |
z,H ]J Т • |
|
|
Аналогичные соотношения имеют место и для усилий в конце |
|
стержня. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
ГГ^Т ^ * |
|
|
|
|
|
Гу-тТ ^ * |
|
|
|
|
|
|
|
|
R K = Т rK, |
|
M K = Т mK, |
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
= [R |
|
• |
R |
|
• |
R |
]Т; |
|
|
|
|
|
|
Лк |
L x,K |
|
у,к |
JXz,K\ |
’ |
|
|
|
|
|
M к = [M XK ; |
M y,K; M z,K JТ . |
|
|
|
* |
[rx,K• |
r |
|
; r |
|
' m |
= m ' m ' m |
K |
x,K |
y,K |
|
y,K |
|
z,K,]Т ;/ик* = |
• |
|
|
|
|
Сучетом записанных выражений вектор концевых реакций R
вглобальной системе координат определяется так:
R = a S ,
где
R = к , н ; R ^ ; ^ , н ; m X,н ; м У н; M z,н ; r X,K; Ry,K; r Z,K; m X,K; м у ,к ; М ,к ;]Т ;
a - матрица равновесия стержня в общей системе координат: 461
|
|
_ |
*13_ |
* 1 3 |
*12 |
|
*12 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
|
|
_ |
123 |
*23 |
_ *22 |
*22 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
|
|
|
*33 |
*33 |
*32 |
*32 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
|
11 |
_ |
*12 |
|
13 |
|
|
|
21 |
- |
22 |
|
23 |
|
|
|
*31 |
_ |
*32 |
|
*33 |
|
(15.22) |
|
|
|
*13 |
|
*12 |
|
|
|
|
_ *13 |
_ |
*12 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
|
|
|
*23 |
*23 |
*22 |
|
*22 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
|
|
|
*33 |
*33 |
*32 |
|
*32 |
|
|
|
l |
l |
l |
|
l |
- |
*11 |
|
|
*12 |
|
_ |
*13 |
- |
21 |
|
|
*22 |
|
|
23 |
- |
31 |
|
|
*32 |
|
|
33 |
Матрицы равновесия стержней плоских и пространственных ферм, плоских изгибаемых систем, систем перекрестных балок по лучаются как частные случаи из записанной матрицы a (15.22) вы черкиванием соответствующих строк и столбцов.
Матрица внутренней жесткости защемленного по концам стерж ня имеет следующую форму записи:
EA l
|
|
G IKP |
|
|
|
l |
|
|
|
4E J y |
2 E J y |
|
K = |
l |
l |
|
2 E J y |
4 E J y |
|
|
|
|
l |
l |
4 E J z |
2EJz |
I |
l |
2 E J Z |
4EJz |
I |
l |
Основные уравнения строительной механики для расчета стержневой системы в форме метода перемещений представ ляются в виде:
R z = F + A K А '.
Матрица уравнений равновесия A рассчитываемой системы со ставляется поэлементно с помощью матриц равновесия a (15.22) стержней.
П р и м е р . Построить эпюры продольных сил, крутящих и изги бающих моментов в раме, показанной на рис. 15.27, принимая для всех стержней следующее соотношение жесткостей:
E A h 2 = GIKP = E Jy = E J Z, ( h = 1 м).
Рис. 15.27
Положения локальных осей координат для каждого стержня ра мы, показанные на рис. 15.28, определяют матрицы направляющих косинусов:
“1 |
0 |
0" |
“ 0 |
1 |
0" |
“0 |
0 |
1" |
0 |
1 |
0 , T2 = -1 |
0 |
0 , Тз = 0 |
1 0 |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 |
1 |
1 |
0 |
0 |
У6 |
|
' |
13 |
|
|
|
|
1/6 |
|
|
|
13 |
|
|
|
4/6 |
-2/6 |
, |
K2 = |
43 |
-23 |
|
|
-2/6 |
4/6 |
-23 |
43 |
|
|
|
|
|
|
|
4/6 |
-2/6 |
|
|
43 |
|
-23 |
_ |
-2 /6 |
4/6 _ |
|
|
- |
3 |
43 _ |
|
|
|
|
|
|
|
ГУ4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
|
|
|
|
|
K = |
1 |
-0,5 |
|
|
|
|
|
-0,5 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
-0,5 |
|
|
|
|
|
|
-0,5 |
1 |
|
|
|
Принимая вектор нагрузки F = [0; 0; -11; 3; 7,5; o f
(размерность сил - кН; моментов - кН • м; длин - м; положительные моменты направляются относительно осей общей системы коорди нат по ходу часовой стрелки, если смотреть с точки, соответствую щей концу оси), получим:
Z = [-1,87; - 2,75; -17,54; - 3,89; 2,64; 0 ,7 6 ] ] ,
E Jy
S = [-0,31; 0,65; - 3,80; 4,68; - 0,21; - 0,05; | 0,92; 0,88; 6,51; - 9,10;
- 0,24; 0,74; | - 4,38; - 0,19; -1,94; 0,62; - 2,86; 0,91;]T.
Эпюры усилий показаны на рис. 15.29. На рис. 15.30 показаны (в аксонометрии) изгибающие и крутящие моменты, действую щие на вырезанный узел 2. Моменты подразделены на группы в соответствии с их расположением по отношению к координат ным плоскостям.
Рис. 15.29
Пл. XZ |
|
Пл. YZ |
Пл. XY |
|
|
6,51 |
а |
0,88 |
0,65 |
3,0 Я |
4 ,6 S ^ _ 7 , 5 j r / ^ |
|
|
0,24 |
|
с — |
в |
О |
|
|
|
0,05 |
1,94 |
2,86 |
^ > 0 ,1 9 |
Е M 2 = |
Е M 2 = |
Е M 2 = |
4,68 + 0,88 +1,94 - 7,5 = 0. |
0,65 - 6,51 + 2,86 + 3 = 0. |
- 0,05 - 0198 + 0,19 + 0,24 = 0. |
Рис. 15.30
Для этого узла выполняются также и уравнения проекций сил на координатные оси.
П р и м е р . |
Построить эпюры усилий в раме, |
показанной на |
рис. 15.31, приняв для всех стержней EA h2 = 10E J y , |
GT = 0,27EJy , |
E J . = 0,5E J y . |
|
^ |
У |
|
F1 =[12,0; 0 ;-9 8 ,0 ; 4 0 ,0 ;- 52,0; 0 ; f ,
F2 = [0; 0;-98, 0; 40,0; 64,0; o f .
Рис. 15.31
Размерность сил - кН, моментов - кН •м, длин - м.
Матрицы направляющих косинусов осей местной системы коор динат для стержней рамы представляются в следующей форме:
|
|
"1 |
0 |
0" |
"0 |
0 |
-1" |
|
T = 0 |
1 0 Г2 = T = 0 |
1 |
0 |
|
|
0 |
0 |
1 |
1 |
0 |
0 |
|
|
"- 2,35702 |
9,42809 |
2,35702“ |
T |
= |
- 9,70143 |
- 2,42536 |
|
0 |
•10-1 |
|
|
0,57166 |
- 2,28665 |
9,71825 |
|
|
" 2,35702 |
9,42809 |
2,35702" |
T |
= |
- 9,70143 |
2,42536 |
|
0 |
10 -1 |
|
|
- 0,57166 |
- 2,28665 |
9,71825 |
Матрицы жесткости 4-го и 5-го стержней совпадают:
2,357
0,354
После формирования матрицы внешней жесткости R = AKA
решаем систему уравнений Rz = F и определяем усилия в стерж
нях рамы по выражению S = K A z .
Эпюры усилий показаны на рис. 15.32.
0,50
57,82
_ |
0,28 |
к4,53 |
-7,37 |
1,0ГM p (кH•м) |
|
(кH" м) |
|
|
Рис. 15.32
П р и м е р . Для системы перекрестных балок (СПБ), показанной на рис. 15.33, примем изгибные жесткости для всех стержней рав ными и GIKP = 0,27EJ.
Рис. 15.33
Матрица уравнений равновесия, составленная с помощью мат
рицы равновесия астержня в общей системе координат, записана
в табл. 15.7.