системе также равно 2n + m :уравнений равновесия - m,геомет рических уравнений - n,физических уравнений - n .Следователь
но, записанная система линейных независимых уравнений имеет
единственное решение. Это значит, что при заданных на конструк
цию воздействиях F и А' из решения системы уравнений нахо дится единственная картина распределения в ней усилий, переме щений и деформаций. Такую систему определяющих математиче
ских соотношений называют математической моделью расчета стержневой системы.
Порядок системы уравнений (15.6) можно понизить. Например, ес
ли из третьей группы уравнений найти вектор деформаций А и под ставить его во вторую группу уравнений, то система уравнений (15.6)
преобразуется к виду:
(15.7)
или в матричной форме записи:
Неизвестными в этом варианте математической модели являют ся усилия и перемещения, поэтому систему уравнений вида (15.7) или (15.8) называют системой уравнений смешанного метода.
Решение уравнений смешанного метода позволяет найти усилия в стержнях системы и перемещения ее узлов.
15.10. Метод перемещений
Представим уравнения равновесия в перемещениях. При отсутствии
в системе бесконечно жестких элементов диагональная матрица D яв
ляется неособенной матрицей, ее определитель не равен нулю. Поэто му из второй группы уравнений (15.7) можно найти вектор S :
S = D_1 (aT z - A ')= K (aT z - A '),
где K - матрица внутренней жесткости системы.
Подставив S в первую группу уравнений (15.7), получим запись уравнений равновесия через перемещения z в виде:
AK(A Tz -A') = F или AKATz = F + AK A'. (15.9)
Эта система уравнений является системой уравнений метода перемещений. Введем обозначение R = AKA T и перепишем ее в таком виде:
Матрица R - это матрица внешней жесткости упругой системы,
она имеет размер (m•m ) .
Как следует из схемы вычислений, матрица R является симмет рической относительно главной диагонали, при этом элементы мат
рицы вычисляются с учетом влияния продольных и изгибных де формаций. Если расчет ведется только на действие нагрузки, то есть
если вектор принудительных деформаций A' = 0, то система урав нений метода перемещений записывается в виде:
или в развернутой форме:
1 |
1r 2 |
|
I |
1 |
|
1r m |
r21 |
r22 |
- |
r2m |
rm1 |
rm2 |
• • • |
rmm |
По определению, r^ - усилие (реакция) в i -й связи, вызванная
смещением zk = 1.
П р и м е р . Рассчитаем методом перемещений раму, показанную
на рис. 15.6. Соотношение жесткостей стержней на растяжение-
сжатие и изгиб примем равным:
EAh2 = 1,(h = 1 м).
EJ
10кН/м
Рис. 15.6
Прежде всего, преобразуем заданную нагрузку к узловой. Кон цевые реакции в однопролетных статически неопределимых балках, загруженных распределенной нагрузкой, и очертание эпюр изги
бающих моментов в них (рис. 15.7) найдем с помощью табл. 9.1. Тогда расчетную схему рамы с узловой нагрузкой можно предста вить такой, какой она показана на рис. 15.8.
Основная система для расчета рамы с учетом продольных де формаций стержней изображена на рис 15.9. Положительные на правления основных неизвестных соответствуют правилу знаков,
указанному в разделе 15.2.
a) |
4 кН / м |
б) |
10 кН / м |
|
|
4,5 кН•м( | r |
£ Q |
|
|
|
7,5 кН |
|
i .................................... |
|
f / 45 кН• м |
5 кН |
|22,5 кН |
|
“ 37,5 кН |
|
|
|
|
J-------------- |
6м-------------- |
^ |
|
|
|
|
'45кН•м |
4,5 |
кН• |
|
|
|
|
2,25 кН• м |
|
|
22,5кН■м |
|
|
|
|
Рис. 15.7
Рис. 15.8 Рис. 15.9
Используя матрицу равновесия и матрицу внутреннейTжесткости рамы, вычислим матрицу внешней жесткости R = A K A .
|
-1/3 |
-1 |
|
|
|
|
1 |
1/6 |
|
|
|
|
R - |
1 |
-1/3 |
1/3 X |
|
|
|
-1/6 |
1 |
|
|
|
|
1 |
-1 |
|
|
1/3 |
|
|
1 |
|
|
1 |
|
-1 /3 |
|
|
|
1/3 |
|
-1 |
1 |
|
X |
1 |
|
1/6 |
-1/6 |
1 •EJ ■ |
|
1/3 |
|
|
1 |
|
|
4/3 |
- 2/3 |
|
-1/3 |
-1 |
|
- 2/3 |
4/3 |
|
1/3 |
|
|
0,4444 |
- 0,3333 |
|
|
|
|
0,3611 |
|
- 0,0278 |
0,1667 |
|
= |
- 0,3333 |
0,7778 |
|
0,6667 • EJ . |
|
|
- 0,0278 |
|
0,3611 |
- 0,1667 |
|
|
0,1667 |
0,6667 |
- 0,1667 |
2,3333 |
|
Вектор нагрузки F в уравнении вида Rz = F соответствует загружению, показанному на рис. 15.8:
F = [4,5; - 22,5; 0 ;- 37,5; 45,0]T .
Решив систему уравнений метода перемещений, получим:
~z = [-9,184; -81,619; -25,745; -98,381; 25,444]T •— .
EJ
Вектор усилий, вычисляемый по выражению S = K A z ,запи шем в виде:
S = [- 27,21; 3,06; - 5,52; 28,24; - 32,79; -16,76; - 0,20]T .
На рис. 15.10,а,б показаны соответствующие этому вектору эпю ры усилий в раме.
а) |
б) |
16,76 |
ш ш |
|
|
5,52 |
|
|
27,21 |
32,79 |
|
N (кН) |
Ш 7 |
|
|
Рис. 15.10 |
|
Посредством наложения на эпюру M (рис. 15.10,б) эпюр изги бающих моментов в балках (рис. 15.7) получаем окончательную эпюру M в раме (рис. 15.11).
Естественно, что при другом исходном соотношении жесткостей
EA/EJ ординаты эпюры M будут отличаться от найденных. Чтобы оценить влияние продольных деформаций на распределе
ние перемещений и усилий в раме, выполним ее расчет с учетом только изгибных деформаций (рис. 15.12,а). Пренебрегая продоль ными деформациями, выберем основную систему метода переме щений с двумя неизвестными (рис. 15.12,б).
а) |
10кН/м |
б) |
|
Z2 |
|
|
|
f T T T T T T T |
Zi |
4кН/м
Ш 7,
Рис. 15.12
Выполнив необходимые этапы вычислений, найдем значения
основных неизвестных: |
|
|
|
1 |
1 |
Zi = 22,891-- м,z2 |
= 25,826------- рад. |
1 |
EJ |
EJ |
Эпюра изгибающих моментов показана на рис. 15.13.
Рис. 15.13
15.11. Метод сил
Для статически неопределимой системы число уравнений равно весия (m) меньше числа неизвестных усилий (n). Матрица равно
весия A имеет размеры (m•n).Выполним нумерацию неизвестных
усилий так, чтобы последние номера (из общего их числа n) были присвоены тем усилиям, которые принимаются за основные неиз-
вестные метода сил, и разобьем матрицу A вертикалью на две мат рицы A0 и Ax :
A= [A Ax],
где A 0 - это матрица равновесия основной системы, detA0 ф 0 . Усилия в стержнях принятой основной системы обозначим S0 .
Матрица Ax содержит те столбцы матрицы A , которые соот
ветствуют основным неизвестным X метода сил. Запишем уравнения равновесия в следующем виде:
A0 S0 + Ax X = F .
Геометрические уравнения A z = А и физические А = D S + А' после приведения их к виду A T z — D S = А' с учетом блочной за
писи матрицы A можно символически представить так:
Матрично-векторная запись этих операций сводится к двум под системам уравнений:
A0 Z— D 0 S0 = А 0 ,
aT z — D x X = Аx .
Таким образом, система уравнений смешанного вида может быть записана в виде трех уравнений:
A0 S0 + Ax X = F’
A z —D0 S0 = А0 ,
aT z —D x X = Аx .
Исключим из этой системы векторы S0 и Z . Из первого уравне
ния следует, что: |
|
|
|
|
S0 = A—1(—Ax X + f ) = Lx X + S°F , |
(15.12) |
где |
Lx = —A0 1 Ax , SF = A(—1F ; |
|
|
Aq1 = LS |
- матрица влияния усилий в стержнях основной |
|
|
|
системы, построенная от действия единичных |
|
|
|
сил, ориентированных по направлениям узловых |
|
|
|
нагрузок; |
|
|
SF = A)—1 F - вектор усилий в стержнях основной системы |
|
|
|
от нагрузки F ; |
|
|
Lx - |
матрица влияния усилий в стержнях основной систе |
|
|
|
мы, построенная от действия единичных сил, |
|
|
|
ориентированных по направлениям |
основных |
|
|
|
неизвестных; |
|
|
Lx X |
- усилия в стержнях основной системы от X . |
Из второго уравнения найдем z : |
|
|
|
|
z = (a))1 ) D 0 S 0 + (A01) А0 . |
(15.13) |
Подставляя в последнее выражение S0 и затем Z в третье урав |
нение, получим уравнения метода сил в следующем виде: |
|
A |
Aq Lx + Dx )X + LT Dq SF0 + LT Ао' + Аx' = 0, |
(15.14) |
где |
D0 Lx X |
- деформации стержней основной системы от |
|
|
|
усилий X ; |
|
|
D 0 SF0 - деформации стержней основной системы от F . |
|
|
|
|
429 |
Определив X ,по (15.12) можно найти усилия в стержнях, при надлежащих основной системе, и затем по (15.13) - вектор узловых
перемещений z .
П р и м е р . Покажем расчет методом сил фермы, изображенной на рис. 15.14. Площади сечений всех стержней будем считать оди наковыми и равными A = 0,25 м . Модуль упругости материала
Е = 2,1-105 МПа.
Рис. 15.14
Матрица равновесия этой фермы с учетом принятой нумерации узлов и стержней имеет следующий вид:
1 |
- 1 |
0 |
0 , 8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
- 0 , 6 |
0 |
- 1 |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 , 8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
- 0 , 6 |
0 |
0 |
1 |
0 |
0 , 8 |
0 |
- 0 , 8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 , 6 |
1 |
0 , 6 |
Степень статической неопределимости фермы равна к = n- m =
= 7 - 6 = 1.
Одним из главных условий выбора основной системы метода сил является, как известно, условие ее геометрической неизменяемости.