2553
.pdfДвигатели с прямоточной продувкой используют на грузовых автомобилях, в основном на самосвалах, которые работают на строительстве промышленных объектов.
5.7. Контурные продувки
При конструировании контурных продувок должен быть решен вопрос о предупреждении закорачивания струи потока продувочного воздуха. Для этого должно быть обеспечено выполнение некоторых условий.
1.Продувочные газы должны вводиться в цилиндр в направлении от выпускных окон.
2.Отдельные струи продувочного воздуха после поступления в цилиндр должны быстро сливаться в один общий поток.
3.Поток продувочного воздуха сразу же после введения в цилиндр должен упереться в его твердые части и двигаться вдоль них как можно дольше.
5.8.Поперечно-щелевая продувка
b1 – открытие выпускногоокна; b2 – закрытие выпускного окна; S1 – открытие впускного окна; S2 – закрытие впускного окна.
Такая продувка осуществляется либо направлением продувочных окон, либо установкой направляющих козырьков (рис. 31).
Достоинством этой продувки является простота конструкции. Недостатки:
1.Плохая очистка цилиндра от отработавших газов.
2.Невысокая литровая мощность.
3.Большой коэффициент остаточных газов.
4.Низкая экономичность двигателя за счет потерисвежегозаряда. В данной схеме можно уменьшить потери постановкой допол-
нительного впускного клапана. Несмотря на указанные недостатки изза простоты конструкции такая форма имеетширокоераспространение.
80
Рис. 31. Схема поперечно-щелевой продувки
81
5.9. Петлевая продувка
Рис. 32. Схема петлевой продувки
В петлевой продувке окна располагаются с одной стороны, а поэтому наполнение и очистка цилиндра осуществляются направлением продувочных окон (рис. 32).
Достоинства петлевой продувки:
1.Простота конструкции двигателя.
2.Хорошая очистка цилиндра от отработавших газов.
3.Хорошая компоновка двигателя.
4.Достаточная (удовлетворительная) экономичность двигателя.
82
Недостатки:
1.Большие потери свежего заряда.
2.Невысокая литровая мощность.
5.10.Кривошипно-камерная продувка
Рис. 33. Схема кривошипно-камерной продувки
Кривошипно-камерная продувка характерна тем, что отсутствует продувочный насос. Роль продувочного насоса выполняет кривошипная камера (рис. 33).
Конструктивно – прост по конструкции, однако рабочий процесс этого двигателя нельзя признать удовлетворительным. Как отмечалось выше, продувочный насос должен подавать на 30‒50 % воздуха больше, чем расходует двигатель. Данный двигатель в идеальном случае может подавать количество воздуха, равное рабочему объему цилиндра.
В действительности, с учетом потерь при всасывании воздуха в кривошипную камеру, потери составляют 20‒30 %, а поэтому удовлетворительную продувку цилиндра получить нельзя. Опыты показывают, что свежий заряд сильно загрязнен остаточными газами. Коэффициент остаточных газов r составляет 0,2‒0,3.
83
В связи с тем, что литровая мощность этих двигателей самая низкая, такие двигатели используют на мотоциклах, мопедах, культиваторах и т.д.
5.11. Расчётные параметры двухтактных двигателей
Теоретическая индикаторная диаграмма и основные параметры рабочего тела определяются на основании теплового расчёта, за исключением процессов впуска и выпуска.
В двухтактных двигателях различают полный геометрический объем цилиндра Va ; рабочий геометрический объем цилиндра Vh ; потерянный рабочий объем цилиндра Vh ; объем камеры сгорания Vc . Отношение потерянного объёма цилиндра к геометрическому рабочему объему цилиндра называюткоэффициентомпотерянногообъёма .
Vh /Vh .
Действительный рабочий объём цилиндра будет
Vh Vh Vh (1 )Vh .
Коэффициент зависит от конструкции и быстроходного действия двигателя и лежит в пределах 0,12 0,13. В связи с этим для двухтактных двигателей различают:
а) геометрическую степень сжатия :
Va Vh Vc ,
Vc Vc
где Va – геометрический полный объем цилиндра; Vh – рабочий геометрический объем цилиндра; Vc – объем камеры сжатия.
б) действительная степень сжатия
Va Vh Vc ,
Vc Vc
где Va – действительный полный объем цилиндра; Vh – действительный рабочий объем цилиндра.
В описании конструкции двигателя указывают действительную степень сжатия. Связь между степенями сжатия будет
( 1);
84
Va Va Vh Vh ( 1).
Vc Vc Vc
Температура продувочного воздуха определяется по формуле
|
Pk |
|
n 1 |
|
||
n |
|
|
||||
|
|
, n = 1,5-1,8. |
||||
|
||||||
Tk To |
P |
|||||
|
o |
|
Действительное среднее индикаторное давление Pi Pi(1 ).
5.12.Расчет выпуска
Кмоменту открытия выпускных окон давление в цилиндрах двигателя лежит в пределах 0,6‒0,8МПа. При открытии выпускных окон газы устремляются в атмосферу. Изменение их параметров, а также скорость истечения могут быть определены на основании теории истечения газов.
В рассматриваемом случае истечение газов происходит: а) при переменном объеме сосуда; б) переменных параметрах газа (Р и Т); в) переменном сечении окон.
Для продувки цилиндра большое значение имеет время сечения открытого состояния окна fd , которое обеспечивает истечение не-
обходимого количества газа ввыбранныйпромежутоквремени(рис.34). Истечение газов распределяется на 2 периода:
1. От начала открытия выпускных окон (точка В1) до момента, когда в цилиндрах двигателя сохранится критический перепад давле-
ния (В1 –К):
k
PB1 k 1 k 1. Po 2
Скорость истечения топлива будет зависеть только от темпера-
туры.
W 2 k PB1 . k 1 B1
85
Рис. 34. Схема открытия продувочных окон
После точки K устанавливается перепад давлений
PB |
|
k 1 |
|
k |
|||
i |
k 1 |
|
|||||
|
|
|
|
. |
|||
Po |
2 |
|
|||||
|
|
|
Истечение будет происходить с подкритической скоростью, зависящей от соотношения давлений температур (K p1).
W 2 k PBi k 1 PB1
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
Po |
k 1 |
||||
|
1 |
|
|
. |
||||
P |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Bi |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Участок p1Mp2 соответствует продувке цилиндра, т.е. когда давление в цилиндре упадет до давления продувочного воздуха и открываются впускные клапаны.
Расчёт выпуска и продувки можно выполнить аналитически и графоаналитическим методом (рис. 35).
86
5.13. Графоаналитический метод выпуска
Рис. 35. Графоаналитический метод выпуска
0– коэффициент сужения струи воздуха.
По геометрическим соотношениям цилиндра рассматриваемого двигателя строим кривую открытия выпускного клапана в зависимости от угла поворота коленчатого вала. Если пренебрегать величиной перемещения поршня второго порядка, то кривая открытия выпускного окна напишется уравнением
Sn r cos 1 cos .
1– угол, соответствующий началу открытия выпускного окна;– текущий угол поворота коленчатого вала.
Разделим абсциссу кривой открытия выпускного клапана от её начала max на N частей. Продолжительность открытия каждой части будет
|
B |
; |
|
B |
|
max |
. |
|
|||||||
|
6nN |
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
Через точки 1,2,3,4 проводим вертикали до пересечения с кривой хода поршня и получим точки 1′,2′,3′,4′, через которые проводим горизонтали. Горизонтали разделяют окно (выпускное) на части неравной длины, которые поршень проходит через одинаковые промежутки времени.
Так как ширина окон есть величина постоянная и может быть принята из конструктивных соображений, то открываемое сечение окна будет f (Si S1)в.
Откладывая полученные величины вправо от вертикальной оси, получим прямую AB, абсциссы которой дадут сечение окон f . С учётом коэффициента сужения струи действительное сечение для
87
прохода газов будет f 0 f , где 0– коэффициент сужения струи, изменяется от 0,5 до 0,8.
Задачей расчёта является определение параметров рабочего тела в каждом положении поршня (S1, S2, S3 … Sn).
Параметрами рабочего тела являются – P,V,G,N, . 1. Определение параметров в точке 1.
PB1 – из теплового расчета; PB1 =0,6–0,8МПа VB1 Vh Vc .
Масса GB1 |
|
geNe |
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
1000n 60 |
|
|
|
|
|
||||||||
1 Lo |
r Lo |
|
|
||||||||||
|
|
|
GB |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Плотность B |
|
|
1 |
кг/м . |
|
|
|
|
|
|
|||
V |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
P |
P |
;T |
|
. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
n2 1 |
|||||
|
|
|
|
|
|
B1 |
z n2 |
B1 |
|
– коэффициент избытка воздуха; Vв1 .
Vz
Поршень переходит из точки в1 в точку в2.
Масса газа, вышедшего из цилиндра, на этом участке будет:
q1 ( 0 f )Wв2 k ; 6αnNв ; в 1 max.
где 0 f – действительное сечение струи газа, определяют из графика; Wв1 – скорость истечения газа в начале первого участка.
Так как PBi
Po
k 1 |
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
k 1 |
, то скорость вычисляют: |
|||||||||||
|
|
|
|
|||||||||
2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
k |
PB |
|
|||
|
|
|
W |
2 |
|
|
|
1 |
. |
|||
|
|
|
k 1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
B |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
Плотность рабочего тела определяют из уравнения
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
k |
|
|
P |
2 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
k 1 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
B1 |
|
k |
|
|
k ; |
k |
|
|
|
|
0,53;k 1,4 |
|||||
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
P |
|
||||||||||||||||
|
k |
|
P |
|
|
B1 |
k 1 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
B1 |
|
|
|
|
|
B1 |
|
|
|
|
|
|
|
где – критический перепад давлений.
88
G |
G |
|
q ; V |
|
|
D2 |
|
|
|
|
|
GB |
|
|
||||||
B1 |
V |
|
|
|
|
S ; |
B2 |
|
|
2 |
; |
|||||||||
|
4 |
|
V |
|
||||||||||||||||
|
B2 |
1 |
B2 |
|
|
B1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
PB2VB2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
P P |
|
VB1 |
|
; T |
. |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
B2 |
B1 |
V |
B2 |
|
B2 |
|
G |
B2 |
R |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B2 |
|
|
|
|
Таким образом, выполняют расчёт до тех пор, пока не установится перепад давлений:
PB |
|
k 1 |
|
k |
|
|
VB |
n |
|
|
PB |
|
VB |
|
|
||||||
i |
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
< |
|
|
|
; PVn const; P |
P |
|
|
1 |
|
; |
T |
|
|
2 |
|
2 |
. |
|||
P |
|
2 |
|
|
|
G |
|
R |
|
||||||||||||
|
|
|
|
B2 |
B1 |
V |
B2 |
|
|
B2 |
|
|
|
||||||||
o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B2 |
B2 |
После этого будет иметь место разница в определении скорости, т.е. скорость будет находиться по формуле
W 2 k PBi k 1 B1
|
|
|
|
|
|
k |
|
||
|
|
|
Po |
k 1 |
|
||||
|
1 |
|
|
. |
|||||
P |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
B |
|
|
||||
|
|
i |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Расчёт производят до тех пор, пока давление в цилиндре двигателя не будет равно давлению продувки. В зависимости от перепада давлений расчёт ведут по формулам надкритического или подкритического случая. Величины W, P, G, N, можно представить в виде графиков в зависимости от перемещения поршня.
Если на диаграмме провести линию, соответствующую давлению продувки, то получаем точку S1 (рис. 36), момент, когда давление в цилиндре и продувочного воздуха равны. Следовательно, в этой точке будет теоретическое открытие впускного окна.
Таким образом, по этой диаграмме определяют высоту впускного окна. Момент открытия окна очень важен, т.к. если окно открывать раньше, отработавшие газы будут забрасываться в свежий заряд, если позже, то в результате создавшейся большой разницы давлений воздух будет врываться с большой скоростью, перемешиваться с отработавшими газами и качество продувки от этого только будет ухудшаться.
89