- •Введение
- •1.2. Предпосылки и особенности расчёта железобетонных мостовых конструкций по методу предельных состояний
- •1.3. Нагрузки, действующие на пролётное строение автодорожного моста
- •1.3.1. Постоянные нагрузки
- •1.3.2. Временные нагрузки
- •1.4.1. Коэффициент надёжности
- •1.4.2. Динамический коэффициент
- •2.2. Определение усилий в плите проезжей части
- •2.2.1. Расчётная схема плиты проезжей части
- •2.3. Армирование плиты проезжей части
- •2.3.1. Конструктивные требования
- •2.3.3. Конструирование арматурных сеток
- •3.1. Расчёт главной балки
- •3.1.3. Определение усилий в главной балке
- •3.2. Конструирование главной балки
- •3.2.1. Конструктивные требования
- •3.2.3. Построение эпюры материалов
- •3.2.4. Расчёт наклонного сечения на действие поперечной силы
- •3.3. Расчёт подвижной тангенциальной опорной части
- •3.3.2. Проверка прочности верхней подушки
- •3.3.3. Расчёт на диаметральное сжатие подушек
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Приложение 3
- •Приложение 4
- •Приложение 5
- •Приложение 6
- •Приложение 7
- •Приложение 8
- •Приложение 9
2.3.Армирование плиты проезжей части
2.3.1.Конструктивные требования
Сдимо проведен е указанных в настоящих нормах расчётов [1, п. 7.1]. Основным прочностным показателем арматуры является класс
Для железобетонных мостов необходимо соблюдать указания об обеспечении требуемой надёжности конструкций от возникновения
предельных состоян й двух групп, предусмотренных ГОСТ 27751.
Для этого, наряду с назначением соответствующих материалов и выполнен ем предусмотренных конструктивных требований, необхо-
ниямиго предела текучести, устанавливаемому в соответствии с требовагосударственных стандартов или технических условий на ар-
арматуры по прочности на растяжение. Класс арматуры отвечает гарантированному ( раковочному) значению физического или условно-
матуру.
Каждому классу арматуры кроме характеристики по пределу текучести соответствуют свои значения временного сопротивления разрыву и относительного равномерного удлинения после разрыва.
Кроме того, к арматуре предъявляются требования по дополнительным показателям качества, определяемым по соответствующим стандартам:
ни;
– свариваемость, оцениваемая испытаниями по прочности свар- |
|
бА |
|
ных соединений в зависимости от вида сварки и соединения; |
|
– коррозийная стойкость, оцениваемая испытаниями по продол- |
|
жительности пребывания арматуры в напряжённом состоянии в аг- |
|
рессивной среде до разрушения; |
|
– пластичность, оцениваемаяДиспытаниями на изгиб (стержни) |
|
или перегиб (проволока) до разрушения; |
|
– релаксационная стойкость, оцениваемая испытаниями по ве- |
|
личине потерь под напряжением за определённый промежуток време- |
|
|
И |
– хладостойкость, оцениваемая испытаниями на ударную вязкость или испытаниями на прочность образцов, в том числе и сварных при воздействии низких отрицательных температур (- 40оС, - 60оС);
– усталостная прочность, оцениваемая пределом выносливости при нормированном количестве циклов загружения [1, п. 7.33].
30
Для армирования железобетонных конструкций, не подверженных предварительному напряжению, по виду поверхности различают горячекатаную стержневую арматуру следующих классов:
- гладкую класса А240 (А-I) – распределительная;
- периодического профиля классов А300 (А-II) и А400 (А-III) – рабочая.
Арматурная сталь периодического профиля – это стержни с равномерно расположенными на их поверхности под углом к продольной оси стержня поперечными выступами (рифлением) для улучшения
сцеплен я с бетоном.
По функц ональному назначению арматуру железобетонных |
|
С |
|
конструкц й подразделяют на ра очую и дополнительную. |
|
Макс мальные |
ающие моменты, возникающие в плите, |
определяют кол чество её ра очей арматуры, площадь которой опре- |
зги деляется расчётомбА.
К дополн тельной относят конструктивную, монтажную, рас-
предел тельную, прот воусадочную арматуру и т.п.
Конструкт вная арматура предназначена для создания арматурного каркаса и сохранения его жёсткости в процессе бетонирования конструкции.
Монтажная арматура устанавливается в том случае, когда при монтаже меняется расчётная схема конструкции и эта арматура вклю-
Конструктивную арматуру Дставят также для восприятия не учитываемых расчётом местных напряжений отИдействия сосредоточенных сил, для частичного восприятия усилий, вызываемых усадкой и ползучестью бетона, и во всех других случаях, когда есть опасность появления внутренних усилий, определение которых расчётным пу-
чается в работу.
Распределительная арматура служит для выравнивания усилий в стержнях рабочей арматуры, где по расчёту они должны быть одина-
ковыми.
тём практически невозможно.
Для восприятия изгибающего момента устанавливают рабочую арматуру поперёк продольной оси монтажного блока пролётного строения.
В целях обеспечения совместной работы стержней рабочей арматуры применяют распределительную арматуру, в результате чего взаимно перпендикулярные стержни образуют единый плоский горизонтально расположенный арматурный элемент – арматурную сетку.
31
В качестве ненапрягаемой арматуры применяют отдельные стержни (гладкие или периодического профиля), сетки и арматурные каркасы.
В зависимости от способа изготовления арматурные сетки могут |
||
быть вязаными или сварными. Поставляются в рулонах или в виде |
||
С |
|
|
плоских элементов. |
||
От воздействия на плиту проезда вертикальной нагрузки плита |
||
деформ руется |
|
в средней части плиты между рёбрами возникает |
полож тельный |
зг бающий момент, а на участках её сопряжения с |
|
изложенные |
||
рёбрами балок (в опорных сечениях) – отрицательный. Для воспри- |
||
ятия указанных |
зг бающих моментов в плите проезда устанавлива- |
ют соответственно жнюю и верхнюю арматурные сетки.
Для железо етонных конструкций при обеспечении условий их
толщинабАстенок, плит в железобетонных элементах должна приниматься по прил. 3 [1, п. 7.117];
наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры следует прини-
мать по прил. 2 [1, п. 7.118].
Диаметр стержней арматурыДберётся по сортаменту (прил. 1).
Вплитах проезжей части диаметр стержней рабочей арматуры должен быть не менее 10 мм [1, п. 7.118];
толщина защитного слоя бетона от его наружной поверхности до
поверхности арматурного элемента принимается согласно прил. 4 [1, п. 7.119] (рис. 2.10); И
20 мм
Рис. 2.10. Толщина защитного слоя бетона
32
шаг (расстояние между осями) рабочей арматуры в плитах проезжей части автодорожных мостов в середине пролёта и над её опорами не должен превышать 20 см [1, п. 7.136] (рис. 2.11);
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Шаг стержней |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рабочей арматуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
араб не более 200 мм |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
араб |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
арасп |
|
|
|
|
|
|
|
арасп не более 250 мм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
бА |
Шаг стержней распределительной арматуры
Р с. 2.11. Шаг стержней арматуры в сетке плиты
отдельные сварные и вязаные сетки следует стыковать внахлёстку на длину не менее 30 диаметров продольных стержней сетки и не менее 25 см [1, п. 7.163] (рис. 2.12);
Д
ls= 30 d, но не менееИ250 мм
Рис. 2.12. Длина нахлёстки в стыках арматуры
плиты снабжают распределительной арматурой, площадь сечения которой должна составлять не менее 15 20 % площади сечения рабочей арматуры.
33
Стержни распределительной арматуры располагают конструктивно в направлении, перпендикулярном к рабочей арматуре.
Диаметр стержней распределительной арматуры должен быть не менее 6 мм (см. прил. 2).
|
Распределительную арматуру плит следует устанавливать с ша- |
|||||||||||||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
гом, не превышающим 25 см [1, п. 7.134] (см. рис. 2.11). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
2.3.2. Подбор арматуры в плите проезжей части |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
диаметр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
проверка её на прочность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Рекомендуется следующая последовательность выполнения этих |
|||||||||||||||||||||||||||||||
расчётных операц й: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
рабочей x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
рассматр вают участок плиты |
в = 1 м (рис. 2.13) и принимают |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
арматуры d (см. прил.1), толщину защитного слоя |
|||||||||||||||||||||||||||||
бетона з (см. пр л. 4); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
а |
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
Аs |
|
|
Rb в x |
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h0 |
hпл |
|
|
|
|
|
|
т.О |
|
|
|
z |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Д |
Rs |
As |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
в = 1 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
Аs |
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
И |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rs As |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т.О |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
h0 |
|
hпл |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rb в x |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
в = 1 м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.13. Схемы для проверки прочности плиты по экстремальному изгибающему моменту:
а – сечение в середине пролёта плиты; б – опорное сечение
34
вычисляют рабочую высоту плиты h0 = hпл – з – d/2 ;
принимают приближенно (из практики) плечо внутренней па-
ры сил z 0,925 h0 ;
вычисляют требуемую площадь рабочей арматуры Asтр (для сечений в середине пролёта плиты и на опоре на 1 п.м)
Аsтр = М /z Rs ,
где M – максимальный изгибающий момент для рассчитываемого сечения (М = М0,5l – момент в середине плиты для расчёта нижней рабочей арматуры; М = Моп – момент в опорном сечении для расчёта верхней рабочей арматуры); Rs – расчётное сопротивление стали ар-
матуры растяжен ю (прил. 5); |
|
|
||
С |
|
количество стержней n рабочей арма- |
||
подб рают нео |
|
|||
туры |
|
n = Asтр /As0 , |
||
где Аs0 |
|
|||
– площадь поперечного сечения одного стержня (см. прил. 1). |
||||
ходимое |
|
|
||
Полученную ц фру округляют до целого в большую сторону и |
||||
анализ руют в соответствии с конструктивными требованиями, если |
||||
n 5, то диаметр стержней d уменьшают; |
||||
уточняют нео ходимую площадь рабочей арматуры |
||||
|
|
As = n A0s ; |
||
расчёт железо етонных элементов мостов следует произво- |
||||
дить, сопоставляя расчётные усилия от внешних нагрузок с предель- |
||||
ными усилиями. |
|
|
|
|
|
бА |
|||
Проверяют несущую способность сечения по экстремальному |
||||
изгибающему моменту [1, п. 7.62] (предельный момент определяют |
||||
относительно центра тяжести растянутой арматуры – точки О). |
||||
Расчёт прямоугольного сечения производят из условия |
||||
|
М |
расчёт |
пред |
|
|
|
ДМ ; |
пред И
М = Rb в х (h0 – 0,5x) m ,
где x – высота сжатой зоны, определяемая из условия равенства нулю суммы проекций всех сил на горизонтальную ось
x = Rs As /Rb в m ,
здесь в – расчётная ширина плиты, равная 1 м; Rb – расчётное сопротивление бетона по прочности на сжатие (прил. 6); m = 0,8 – коэффициент условий работы для бездиафрагменных пролётных строений (вводится при расчёте сечения в середине пролёта плиты [1, п. 7.62], для опорного сечения m = 1,0).
35
Проверку прочности по восприятию положительного изгибающего момента выполняют в середине пролёта плиты М0,5l, а по вос-
приятию отрицательного момента Моп – в опорном сечении |
|
(см. рис. 2.13); |
|
определяется необходимая площадь распределительной арма- |
|
С |
|
туры на 1 п.м плиты проезжей части |
|
|
As = (0,15…0,20) As ; |
задаются д |
аметром стержней распределительной арматуры d |
по прил. 1 определяют число стержней распределительной армату- |
|
вательности: |
|
ры |
n = As /As0 . |
Полученную ц фру анализируют в соответствии с конструктив- |
|
ными требован ями. |
|
бА |
|
Расчёт сечен й, наклонных к продольной оси элемент, на дейст- |
|
вие поперечной |
лы нео ходимо выполнять в следующей последо- |
при расчёте на прочность по поперечной силе проверка выполняется для наклонного сечения плиты вблизи ребра [1, п. 7.78]
Q Qb ,
где Q – максимальное значение поперечной силы в опорном сечении от постоянной и временной нагрузок; Qb – поперечное усилие, передаваемое в расчёте на бетон сжатой зоны, определяется по формуле
где в, h0 – ширина плиты и расчётная высота сечения, пересекающего центр сжатой зоны наклонного сечения; с – длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на продольную ось элемента, опре-
Qb = 2 Rbt в h0Д2/c m Rbt в h0 ,
деляемая сравнительными расчётами согласно |
требованиям |
[1, п. 7.79]; Rbt – расчётное сопротивление бетона |
растяжению; |
m – коэффициент условий работы. |
|
|
|
|
R |
|
|
|
m |
|
|
b,sh |
|
|
|
1,3 0,4 |
|
1 |
, но не менее 1,3 и не более 2,5, |
|||
|
||||||
|
|
|
q |
|
Искалывание при изгибе |
|
где Rb,sh |
|
|
|
|||
– |
расчётное сопротивление на |
|||||
(см. прил. |
6); |
q – наибольшее скалывающее напряжение от норма- |
тивной нагрузки ( q=3 Qн/2 hпл ); при q 0,25 Rb,sh проверку на
прочность по наклонным сечениям допускается не производить, а при q Rb,sh сечение должно быть перепроектировано.
36