2.5.3 Подбор чисел зубьев и уточнение передаточных отношений

- количество зубьев центральной шестерни “a”.

Вычислим коэффициент по формуле: . Округлив до целого значения, получим: .

Вычислим количество зубьев коронки “b” : .

Определим предварительное количество зубьев сателлита “g”:

Рассчитаем передаточное отношение планетарной передачи:

.

Определим погрешность: .

Так как , то далее вычислим передаточные отношения:

;

.

Следовательно,

2.5.4 Определение геометрических параметров зацепления передачи

Определим межосевое расстояние по формуле:

.

Вычислим начальные диаметры центральной шестерни “a”, коронки “b” и сателлита “g” соответственно:

;

;

.

Определим диаметры окружности вершин зубьев центральной шестерни “a”, коронки “b” и сателлита “g” соответственно:

;

;

.

Вычислим S_n центральной шестерни “a”, коронки “b” и сателлита “g” соответственно:

2.5.5 Определение ширины коронки (колеса b)

Вычислим коэффициент формы зуба коронки по формуле:

.

Определим рабочую ширину зубчатого венца коронки при изгибе по формуле:

, где

- коэффициент формы зуба;

- крутящий момент, передаваемый сателлитом “g” коронке “b”;

- коэффициент формы зуба коронки ;

- диаметр сателлита “g” ;

- модуль зацепления;

- допускаемое изгибное напряжение коронки .

Тогда .

Рассчитаем коэффициент торцевого перекрытия по формуле:

.

Определим коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий по формуле: .

Вычислим ширину коронки с учетом контактной прочности:

.

Согласно рекомендации [2], так как , то . Округляя до целого, получим .

Следовательно,

2.5.6 Проверочный расчет передачи на контактную прочность

Вычислим фактическое контактное напряжение по формуле:

, где

- крутящий момент, передаваемый центральной шестерней “a” сателлитe “g” ;

- диаметр центральной шестерни “a” ;

- передаточное отношение ;

- рабочая ширина зубчатого венца;

Рассчитаем коэффициент торцевого перекрытия по формуле:

.

Определим коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий по формуле: .

Тогда .

.

Так как , то, следовательно, , , , , , .

2.5.7 Проверочный расчет передачи на изгибную прочность

Вычислим фактические изгибные напряжения центральной шестерни “a” и сателлита “g”. Они должны быть меньше допускаемых: ;

.

Фактические напряжения вычислим по формуле:

;

, где

согласно рекомендации [2], ;

а из предыдущих расчетов имеем: ;

Тогда

то есть и .

Следовательно, ,

2.5.8 Проверочный расчет передачи на статическую прочность при перегрузках

Найдем максимальные фактические напряжения при перегрузках . Они должны быть меньше допускаемых: : ,

.

, где

отношение , согласно примечанию задания.

МПа (см. выше).

Тогда МПа.

Так как способ обработки – цементация, то, согласно рекомендации [2],

МПа, т.е. .

МПа,

МПа.

Согласно рекомендации [2], найдем максимальное допускаемое изгибное напряжение по формуле: , так как НВ>350. По приложению 2 предел прочности для стали 12Х2Н4А равен 1200 МПа, следовательно, МПа.

Значит ,

.

Следовательно,МПа, МПа, МПа,

МПа, МПа.