- •2.8. Геометро-кинематические условия существования передачи
- •2.9. Свойства эвольвенты окружности и эвольвентного зацепления
- •2.10. Теоретический и производящий исходные контуры
- •2.11. Геометро-кинематические условия существования эвольвентного зацепления
- •2.12. Качественные характеристики передачи
- •2.13. Выбор коэффициентов смещения. Блокирующий контур
4. Коэффициент перекрытия зубчатой передачи. Он характеризует среднее число пар зубьев, находящихся одновременно в зацеплении. Для более плавной и спокойной работы он должен быть возможно большим – обычно не менее 1,2. Его вычисляют по формулам. Зная коэффициент смещения, можно полностью рассчитать геометрические параметры и размеры передачи. Остается вопрос: как выбрать коэффициенты смещения?
2.13. Выбор коэффициентов смещения. Блокирующий контур
x2 |
|
|
|
Блокирующие контуры были раз- |
|
x1min |
|
|
работаны группой российских ученых |
||
1 |
|
b |
θ1= θ2 |
|
во главе с И.А. Болотовским. Форма и |
|
|
|
5 ε =1 |
|
расположение линий блокирующего |
2 |
|
|
a |
|
контура зависят от числа зубьев зуб- |
|
|
|
|
x1 |
чатых колес и применяемого инстру- |
|
|
|
|
мента. |
|
Sa2=0,4m |
|
4 |
x2min |
||
|
|
1 и 2 ограничивают существова- |
|||
Sa1=0,4m |
|
|
|
ние передачи из-за интерференции на |
|
|
|
|
3 |
|
ножке зуба колеса с числом зубьев z2 |
Рис. 3.63 |
( z1 z2 (колесо); |
|
3 и 4 – из-за возникновения ин- |
||
|
||
терференции на ножке зуба колеса с числом зубьев z1 (шестерня); |
5 – линия коэффициента перекрытия = 1.
Разрешенная зона находится внутри контура, ограниченного линиями 1 – 5.
Линии условных границ – =1,2, sa=0,25m, sa=0,4m, а также линия начала подрезания реечным инструментом x=xmin.
Линии качественных показателей:
Равнопрочность зубьев по изгибу (а – ведущей является шестерня, b – ведущим является колесо).
Максимальные удельные скольжения на начальных ножках обоих зубчатых колес. Эта линия обозначена 1 = 2.
107
Выбрать коэффициенты смещения.
Дано: z1, z2, sa1>0,4m, sa2>0,4m,
x2 |
x1min |
|
> 1,2, отсутствие подрезания. |
|
1 |
|
b θ1= θ2 |
|
Решение. |
|
|
5 ε =1 |
|
Находим блокирующий контур |
2 |
|
a |
|
для заданного сочетания z1 и z2. |
|
|
|
x1 |
Искомая область заключена ме- |
|
|
|
жду кривыми sa1 = 0,4m, sa2 = 0,4m, |
|
|
|
|
|
|
Sa2=0,4m |
4 |
|
x2min выше линии x2 = x2min и правее ли- |
|
Sa1=0,4m |
3 |
|
нии x1 = x1min. |
|
|
|
|
Коэффициенты смещения воз- |
Рис. 3.63 |
растают в направлении от правого |
|
верхнего края блокирующего кон- |
||
|
||
|
тура к левому нижнему. |
Следовательно, коэффициенты смещения, обеспечивающие наибольший коэффициент перекрытия и выполнение всех заданных требований – на пересече-
нии линий x1 = x1min и x2 = x2min.
|
|
2.14. Расчет геометрических параметров и размеров |
|
||||||
|
|
|
прямозубой эвольвентной передачи |
|
|
||||
|
|
|
Расчет по условиям станочного зацепления |
|
|
||||
Как уже отмечалось ранее, |
|
p |
|
|
|||||
при нарезании зубчатого колеса |
|
e0 |
|
||||||
реечным |
инструментом |
дели- |
|
s0 |
|
||||
|
|
|
|
||||||
тельная |
окружность |
является |
|
x m |
|
|
|||
подвижной |
центроидой |
Ц1 |
Средняя линия |
|
|
||||
|
|
|
|||||||
(рис.3.54) в относительном дви- |
Начальная прямая |
s1 |
e1 |
ha*m |
|||||
жении |
торцового сечения |
заго- |
Ц0 |
P |
|
|
|||
товки |
и |
исходного производя- |
|
α |
c*m |
||||
|
|
||||||||
щего контура (ИПК). В процессе |
Ц1 |
|
|||||||
|
|
|
|||||||
нарезания |
|
делительной |
окруж- |
|
Рис. 3.54 |
|
|
||
ности касается вторая подвиж- |
|
|
|
||||||
ная центроида – начальная пря- |
|
|
|
|
|||||
мая Ц0 рейки. Начальная прямая может совпадать со средней линией (дели- |
|||||||||
тельной прямой), а может отстоять от нее. Расстояние между начальной и дели- |
|||||||||
тельной прямой рейки называется смещением ИПК и обозначается: x m, где x – |
|||||||||
коэффициент, называемый коэффициентом смещения, а m – модуль. Смещение |
108
считается положительным, если делительная окружность и делительная прямая не пересекаются; в противном случае смещение считается отрицательным. Следовательно, на рис. 3.54 изображено положительное смещение.
Зубчатые колеса, зубья которых образованы при х = 0, т.е. когда начальной прямой ИПК является его делительная прямая, носят название зубчатых колес
без смещения. При х 0 получаем зубчатые колеса со смещением. Практически нарезание колес со смещением достигается установкой инструмента на соответствующем расстоянии от оси нарезаемой заготовки и никаких затруднений не вызывает. Возможность выбора смещения при нарезании зубчатых колес позволяет управлять в широких пределах качественными характеристиками передачи.
При обкатке зубчатого колеса реечным инструментом зуб рейки профилирует впадину, а впадина рейки – зуб нарезаемого зубчатого колеса. Поскольку подвижные центроиды Ц0 и Ц1 перекатываются друг по другу без скольжения, то толщина зуба si (i = 1;2) нарезаемого зубчатого колеса по дуге делительной окружности (делительная окружная толщина зуба) равна ширине впадины (еw0) рейки по начальной прямой. Для колес, нарезанных без смещения (х=0),
si ew0 m 2 . При смещении xi m делительная окружная толщина зуба равна:
si ew0 |
|
|
, |
(3.108) |
|
m |
2 |
2xi tg |
|||
|
|
|
|
|
|
а ширина впадины ei (делительная окружная ширина): |
|
||||
ei sw0 |
|
|
|
(3.109) |
|
m |
2 |
2xi tg . |
|||
|
|
|
|
|
Следует отметить, что смещение инструмента не изменяет шага по дуге де-
лительной окружности p = si + ei = m (делительного окружного шага), а изме-
няет лишь соотношение между толщиной зуба si и шириной впадины ei зубчатого колеса.
Дно впадины зубчатого колеса профилируется вершиной зуба ИПК, поэтому размер делительной ножки определяется глубиной внедрения зуба рейки в заготовку (рис. 3.55):
hf x m (ha* c* )m ,
109
отсюда
h |
fi |
m(h* c* x ) |
, i = 1; 2. |
(3.110) |
|
|
a |
i |
|
|
Следовательно, радиус окружности впадин rfi:
r |
fi |
r |
m(h* c* x ) , i = 1; 2. |
(3.111) |
|
|
i |
a |
i |
|
Расчет по условиям зацепления зубчатых колес передачи.
Как найти толщину зуба sk и ширину впадины ek по дуге произвольного радиуса rk, если зубчатое колесо нарезано со смещением рейки xm? На основании построений рис. 3.56 можно записать:
k inv k inv ,
где – половина окружной толщины зуба, соответствующая делительной
окружности, k – половина угловой толщины зуба, соответствующая окружности радиуса rk. Заменяя угловую толщину зуба окружной, получим:
sk |
inv k |
s |
inv . |
|
2rk |
2r |
|||
|
|
После несложных преобразований и с учетом выражений (3.108) получим:
s |
k |
2r |
|
2xtg inv inv |
. |
(3.112) |
|
|
|
||||||
|
k |
2z |
z |
k |
|
||
|
|
|
|
|
|
Напомним, что эвольвентный угол inv k = tg k – k. Аналогично можно получить выражение для ширины впадины:
|
|
|
|
K |
sk |
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя линия |
|
r |
ψk |
|
ha*m |
P |
xm |
|
|
|
|
c*m |
|
Ц0 |
inv(αk) |
|
αk |
r |
|
|
hf |
inv(α) |
|
α |
|
|
|
Ц1 |
|
|
k |
|
r |
rf |
|
|
|
rb |
|
|
|
|
ψ |
|
|
|
|
Рис. 3.55 |
|
|
|
Рис. 3.56 |
|
110
e |
2r |
|
2xtg inv inv |
. |
(3.113) |
|
|
|
|||||
k |
k |
2z |
z |
k |
|
|
|
|
|
|
|
Как найти один из главных углов зубчатого зацепления – угол зацепленияw? Запишем выражение (3.112) для толщины зуба sw1 по начальной окружности первого зубчатого колеса (rk = rw1, x = x1, z = z1, k = w):
s 2r |
|
|
2x1tg inv inv |
|
, |
(3.112′) |
|
|
2z1 z1
атакже выражение (3.113) для ширины впадины ew2 по начальной окружности второго зубчатого колеса (rk = rw2, x = x2, z = z2, k = w): ww1 w1
e |
2r |
|
|
2x2 tg inv inv |
. |
(3.113′) |
|
|
|||||
w2 |
w2 |
2z2 |
z2 |
w |
|
|
|
|
|
|
|
Радиусы начальных окружностей зубчатых колес можно выразить через радиусы основных и делительных окружностей:
r |
rbi |
r |
cos |
mzi |
cos |
. |
(3.114) |
cos w |
|
|
|||||
wi |
i cos w |
2 |
cos w |
|
Учитывая, что подвижные центроиды перекатываются друг по другу без скольжения, приравняем толщину зуба по начальной окружности первого коле-
са ширине впадины по начальной окружности второго колеса: sw1 = ew2. При-
равнивая правые части выражений (3.112') и (3.113') и учитывая выражения (3.114), получим уравнение зацепления цилиндрической эвольвентной передачи:
inv w inv |
2(x1 x2 ) tg . |
(3.115) |
|
z1 z2 |
|
Зная эвольвентный угол inv w, можно по таблице инволют найти сам угол
w.
Межосевое расстояние aw равно сумме радиусов подвижных центроид, т.е.
начальных окружностей rw1 и rw2; с учетом (3.114) оно составит:
aw = rw1 |
+ rw2 |
= (r |
r ) |
cos |
m(z1 z2 ) |
cos |
a |
cos |
, (3.116) |
cos w |
cos w |
|
|||||||
|
|
1 |
2 |
2 |
|
cos w |
111
где
a m(z1 z2 ) |
(3.117) |
2 |
|
есть делительное межосевое расстояние. Выражением (3.116) можно пользо-
ваться после того, как найден угол зацепления w. Из выражения (3.116), в частности, следует, что межосевое расстояние aw равно делительному межосевому расстоянию тогда, когда угол зацепления w равен углу профиля исходного контура , т.е. тогда, когда сумма коэффициентов смещения равна нулю: х1+х2=0 (см. 3.115) – например, в зубчатых колесах без смещения. Делительные
окружности тогда совпадают с начальными окружностями. Если же х1 + х2 0,
то делительные окружности не касаются друг друга, между ними появляется зазор, называемый воспринимаемым смещением уm:
aw – a = уm, |
(3.118) |
где y – коэффициент воспринимаемого смещения.
В практике бывают случаи, когда межосевое расстояние задано (например, корпус редуктора был изготовлен с большими погрешностями, и межосевое
расстояние оказалось отличным от расчетного). Для того, чтобы вписаться в
новое межосевое расстояние, одно из пары зубчатых колес выполняют с новым
смещением: по формуле (3.116) находят угол зацепления w, а затем из выра-
жения (3.115) отыскивают коэффициент смещения x.
Высота зуба должна быть такой, чтобы между окружностью вершин зубьев
одного колеса и окружностью впадин другого колеса оставался радиальный за-
зор с*m (рис. 3.57). Из построений рисунка видно, что:
ym + hf2 = ha1 + c*m.
Отсюда высота головки зуба ha1 с учетом выражения (3.110) для hf2 равна:
|
|
|
|
ha1 = m(y + ha* + c* – x2 – с*). |
|
|
|
aw |
Следует обратить внимание на |
||
|
|
h1 |
|
то, что при определении высоты |
|
r1 |
rf1 |
ha1 |
c*m r2 |
головки зуба первого колеса учи- |
|
|
тывается |
коэффициент смещения |
|||
|
|
ra1 |
|
второго |
колеса. Аналогично |
|
|
|
rf2 |
можно получить выражение для |
|
|
|
|
высоты головки зуба второго зуб- |
||
|
|
hf1 ym |
hf2 |
чатого колеса. Обобщая, запишем: |
|
|
|
Рис. 3.57 |
hai = m(y + ha* - xj ), i = 1,2; j = |
112
2,1. (3.119)
Габаритный размер – диаметр окружности вершин dai, проставляемый на
рабочих чертежах детали зубчатого колеса, равен:
dai = di + 2hai = m(zi + 2(y + ha* - xj)), i = 1,2; j = 2,1. |
(3.120) |
113