![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Глава 2. Физические основы проектирования фильтров пав
- •2.1. Основные этапы процесса проектирования фильтров пав
- •2.2. Конструкции преобразователей для возбуждения и приема пав
- •Окончание табл. 2.1
- •2.3. Построение структурной схемы фильтров пав с несколькими преобразователями
- •2.4 Представление встречно-штыревого преобразователя в виде трансверсального фильтра
- •2.6. Характеристики преобразователей и фильтров пав с линейной и нелинейной фазой
- •2.7. Преобразователи с несимметричными частотными характеристиками. Выбор частоты дискретизации
- •3.1. Конкретизация задачи синтеза. Выбор критериев близости
- •3.2. Синтез преобразователей и фильтров пав методом прямой свертки с весовой функцией
- •Соответствующая весовая функция
- •Если сложить спектр w32() со спектром прямоугольной весовой функции ,то суммарный спектр
- •3.3. Методика инженерного расчета конструкций фильтров пав с прямоугольными ачх методом прямой свертки
- •3.4. Алгоритм расчета на эвм топологии фильтров пав с несимметричными ачх
- •3.5. Синтез фильтров пав с линейной и нелинейной
- •3.6. Оптимальный синтез фильтров пав на основе обменного алгоритма ремеза
- •Глава 4. Конструирование узкополосных фильтров пав
- •4.1. Частотные и временные характеристики одиночных секция встречно-штыревых преобразователей с прореживанием электродов
- •4.2. Передаточные свойства секционированных преобразователей в широкой полосе частот
- •4.3. Конструирование узкополосных фильтров пав на основе секционированных преобразователей
Окончание табл. 2.1
Тип ВШП и способ взвешивания |
Конструкция |
Достоинства |
Недостатки |
24. С пьезоэлектрическим слоем |
|
Возможность использования аморфных под-ложек, управления эффектив-ностью |
Дисперсия, усложнение технологии |
25. С акустически согласующим слоем |
|
Уменьшение потерь преобразования |
Усложнение технологии
|
которые до уровня —(40—50) дБ относительно основного сложно. Переход на более высокие гармоники позволяет также уменьшить реализуемую полосу пропускания при одновременном снижении искажений из-за отражений.
С целью снижения потерь, обусловленных двунаправленностью излучения ПАВ, используют однонаправленные ВШП (табл. 2.1, преобразователи 11, 12), одна из половин которого смещена на половину длины волны и служит отражателем для обратной ПАВ. Поскольку для повышения эффективности отражения требуется большое количество электродов, этот тип преобразователей является узкополосным [35].
Эффективность возбуждения ВШП зависит от ширины электродов [36], поэтому, изменяя ширину электродов вдоль направления распространения ПАВ (табл. 2.1, преобразователь 13), можно равномерно взвесить 'преобразователь в соответствии с заданной импульсной характеристикой [33]. Этот метод взвешивания может рассматриваться как широтно-импульсная модуляция сигнала. Основным недостатком этого метода взвешивания является чувствительность к технологическим погрешностям и требование высокой разрешающей способности фотолитографии при изготовлении. Последнее обусловлено тем, что малые величины взвешивания реализуются при очень узких электродах. Это означает, что взвешивание изменением ширины может использоваться только в низкочастотных устройствах [33]. Кроме того, диапазон взвешивания амплитуд парциальных волн очень мал и не превышает 2,5:1, что существенно ограничивает класс реализуемых частотных характеристик.
Можно частично обойти указанные проблемы, используя ВШП с переменной шириной, работающие на пространственных гармониках, что позволяет осуществлять взвешивание не только амплитуд, но и фаз возбуждаемых ПАВ.
Взвешивание при селективном удалении электродов (табл. 2.1, преобразователь 14) осуществляется благодаря возникшему при этом перераспределению зарядов между электродами [37]. Метод аналогичен комбинации время-импульсной и широтно-импульсной модуляции сигнала. Вследствие дополнительной дискретизации импульсной характеристики и интерференции волн от различных групп электродов в АЧХ преобразователя возникает ряд ангармонических откликов, имеющих уровень до аб = = -(3540) дБ вблизи полосы пропускания и увеличивающихся до аб = -(1520) дБ при расстройке на 8—10 полос. Взвешивание селективным удалением электродов точнее аппроксимирует заданную импульсную характеристику при увеличении числа электродов. Поэтому метод лучше подходит для реализации узких полос пропускания.
Значительно расширить полосу пропускания по сравнению с эквидистантными ВШП возможно путем взвешивания .пространственного периода электродов вдоль или поперек направления распространения ПАВ (табл. 2.1, преобразователи 16—20). Реализация заданных передаточных функций неэквидистантного ВШП со взвешиванием периода вдоль направления распространения ПАВ аналогична получению спектра сигнала с комбинацией частотной и широтно-импульсной модуляцией. Вследствие френелевских пульсации АЧХ такого ВШП сильно изрезана. Кроме того, при несимметричном взвешивании ФЧХ преобразователя нелинейна и также пульсирует. Снизить пульсации АЧХ и ФЧХ возможно путем дополнительного амплитудного взвешивания (табл. 2.1, преобразователь 18), приводящего к ухудшению прямоугольности [3, 4]. Реализация сравнительно узких полос пропускания (менее 5—10%) с помощью неэквидистантных ВШП затруднена, так как при этом требуется высокая разрешающая способность технологического оборудования для обеспечения малых отличий соседних периодов.
В веерных ВШП со взвешиванием периода электродов поперек .направления распространения все электроды наклонены на малый угол , который равен нулю в центре и возрастает до макс на краях преобразователя [38]. Вследствие расхождения пучка ПАВ, вызывающего провал в АЧХ, угол макс ограничен 3—5°. Веерные преобразователи позволяют реализовать взвешивание sin x/x, что определяет высокую прямоугольность их АЧХ. С целью увеличения избирательности возможно использование дополнительного слабого амплитудного взвешивания изменением длины электродов. К недостаткам веерных ВШП следует отнести увеличение отражений при полосах пропускания менее 3%.
Обеспечить сравнительно плоский фронт излучаемой ПАВ при взвешивании амплитуд парциальных волн можно путем изменения напряжения, подаваемого на электроды. Наиболее просто изменять напряжение на излучающих электродах в основном ряду можно с помощью емкостного делителя, подобного аподизованному ВШП, но работающего на другой частоте [39]. Перекрытие электродов в дополнительном ряду емкостного делителя полностью определяют потенциалы на нижнем электроде в основном ряду (табл. 2.1, преобразователь 21). Благодаря плоскому излучаемому фронту возможно использование в фильтре ПАВ двух ВШП с емкостным взвешиванием с целью повышения избирательности. Недостатком подобных ВШП является трудность реализации сложных форм АЧХ и ФЧХ.
Таблица 2.2. Типичные параметры, реализуемые ВШП различных конструкций
Тип ВШП |
f3, % |
a, дБ |
aгар, дБ |
Kп,40/3 дБ |
Aвн, дБ |
Неаподизованный эквидистантный Неаподизованный с расщепленными электродами Аподизованный эквидистантный Аподизованный секционированный С переменной шириной электродов С селективньм удалением электродов С емкостным взвешиванием Веерный неаподизованный Веерный аподизо-ванный Неэквидистантный аподизованный Однонаправленный Однонаправленный модифицированный |
1,0—50,0
1,0—50,0 (0,3-50,0)*
0,3—1,0 (0,3-35,0)* 0,5—10,0 (0,1-10,0)* 1,0-10,0 (0,5-10,0)* 0,2—3,0
5—20 (0,5—20)* 3,0—30,0
3,0-25,0
10—50
0,2-5 0,1—5 |
0,1—1,0
0,05—0,2
0,05—1,5
0,05—0,2
0,5 —2,0
0,05—0,3
0,05—0,8
0,2—1,0
0,2-1,0
0,2—1,0
0,1-0,5 0,1—0,5 |
13,6
13,6
21,8-50
21,8-40
13,6-30
21,8—40 (21,8-15)*** 21,8—50,0
13,6-21,3
13,6-35,0
21,8-35,0
13,6 36 |
1,8**
1,8**
1,1—3,0
1,8—3,0
2,5—3,5
1,9—3,0
1,3-1,9
1,15-2,0
1,5-2,5
1,1—2,5
1,8** 2,5-3 |
6—40
6—40
6-20
6-15
6-20
5-10
4-15
10-20
10—22
6-20
0,5-6 0,5-10 |
* Полоса пропускания приведена при работе ВШП на третьей гармонике.
** Значения коэффициента прямоугольности даны по уровням 20/3 дБ.
*** При расстройке на 8—10 полос пропускания.
Другим вариантом взвешивания по напряжению является деление каждого отвода, образованного парой противофазных электродов, на несколько элементов (табл. 2.1, преобразователь 22). Элементы электрически связаны последовательно, обеспечивая деление напряжения на отводах. Когда расстояние между отводами большое, напряжение в зазоре пропорционально числу отрезков в отводе. Из этого следует, что может быть реализовано только дискретное множество амплитудных весовых функций [33]. Метод последовательного взвешивания по сравнению со взвешиванием селективным удалением электродов позволяет более точно воспроизвести заданную импульсную характеристику, в частности при малых амплитудах. Это позволяет использовать в одном ВШП комбинацию последовательного взвешивания для реализации малых амплитуд и изменение длины электродов для больших амплитуд.
Следует отметить характерную особенность ВШП с последовательным взвешиванием. Если при изготовлении зазор в одном из отводов с Аэ последовательно связанными элементами замыкается накоротко, то в остальных элементах напряжение увеличивается в Аэ/Аэ-1 раз. Следовательно, весовая функция практически останется без изменения и единственным эффектом будет некоторое искажение равномерного распределения амплитуды [33].
Применение тех или иных конструкций ВШП с различными методами взвешивания определяется кругом требований к параметрам фильтра ПАВ. Типичные параметры, реализуемые ВШП, наиболее часто используемых конструкций, сведены в табл. 2.2. Значения параметров усреднялись по экспериментальным данным в предположении, что электромагнитная наводка и генерация паразитных ОАВ приблизительно одинаково ухудшают различные параметры во всех рассмотренных конструкциях ВШП. Величина вносимого затухания дана для режимов полного согласования или незначительного рассогласования с сопротивлением нагрузки 50— 75 Ом.
Представленные в табл. 2.1 и 2.2 сведения могут служить руководством при выборе типа ВШП для проектируемого фильтра ПАВ по конкретным требованиям.