- •Глава 2. Физические основы проектирования фильтров пав
- •2.1. Основные этапы процесса проектирования фильтров пав
- •2.2. Конструкции преобразователей для возбуждения и приема пав
- •Окончание табл. 2.1
- •2.3. Построение структурной схемы фильтров пав с несколькими преобразователями
- •2.4 Представление встречно-штыревого преобразователя в виде трансверсального фильтра
- •2.6. Характеристики преобразователей и фильтров пав с линейной и нелинейной фазой
- •2.7. Преобразователи с несимметричными частотными характеристиками. Выбор частоты дискретизации
- •3.1. Конкретизация задачи синтеза. Выбор критериев близости
- •3.2. Синтез преобразователей и фильтров пав методом прямой свертки с весовой функцией
- •Соответствующая весовая функция
- •Если сложить спектр w32() со спектром прямоугольной весовой функции ,то суммарный спектр
- •3.3. Методика инженерного расчета конструкций фильтров пав с прямоугольными ачх методом прямой свертки
- •3.4. Алгоритм расчета на эвм топологии фильтров пав с несимметричными ачх
- •3.5. Синтез фильтров пав с линейной и нелинейной
- •3.6. Оптимальный синтез фильтров пав на основе обменного алгоритма ремеза
- •Глава 4. Конструирование узкополосных фильтров пав
- •4.1. Частотные и временные характеристики одиночных секция встречно-штыревых преобразователей с прореживанием электродов
- •4.2. Передаточные свойства секционированных преобразователей в широкой полосе частот
- •4.3. Конструирование узкополосных фильтров пав на основе секционированных преобразователей
3.3. Методика инженерного расчета конструкций фильтров пав с прямоугольными ачх методом прямой свертки
Использование результатов расчетов, представленных в табл. 3.1—3.4 и на рис. 3.2—3.7, позволяет значительно сократить затраты времени на проектирование фильтров ПАВ, удовлетворяющих широкому кругу требований. Методику расчета без применения ЭВМ рассмотрим на примере фильтра с прямоугольной АЧХ и линейной ФЧХ, что требуется в большинстве практических случаев.
Будем считать, что, исходя из рабочего интервала температур и допустимого вносимого затухания, выбран материал звукопровода и для него известны скорости ПАВ на свободной Uf и металлизированной Ue поверхности, а также коэффициент электромеханической связи ks.
Таким образом, заданными являются следующие параметры:
Средняя частота : . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . f'0=26,0 МГц
Полоса пропускания на уровне —3 дБ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . f3=1,1 МГц
Неравномерность АЧХ в полосе пропускания . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .a=±0,5 дБ Коэффициент прямоугольности по уровням (40/3) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Kп=1,91 Гарантированное затухание в полосе заграждения . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .агар=45 дБ Скорость ПАВ на свободной поверхности (для кварца ST-среза ух1/42045) . . .Uf=3156,6 м/с
Скорость ПАВ на металлизированной поверхности . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Ul=3154,8 м/с Коэффициент электромеханической связи . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . k2s=0,0016.
Требования к АЧХ фильтра сравнительно простые, поэтому для реализации выбираем структуру фильтра с одним аподизованным ВШП, имеющим взвешивание длины электродов, и одним неаподизованным ВШП (см. рис. 2.2,а). Будем считать, что заданная АЧХ формируется в основном аподизованным ВШП, т. е. f3fзап и агарагар.ап.
Расчет аподизованного ВШП ведем в следующей последовательности. Находим частоту и интервал дискретизации. Поскольку АЧХ симметричная, то
fср=f0=26 МГц, fs=2f0=52 МГц, T0=1/fs= 1,925 •10-8 с.
По заданному Кп определяем переходную полосу
fs=0,5f3(Кп-1)=0,5 МГц.
Аналитически определяем АЧХ в виде ломаных линий (рис. 3.8,a)
Для удобства проще считать H1=Н2=0.
Аналитически задаем линейную ФЧХ
.
Если фаза не задана, то ее проще считать нулевой. Любую линейную фазу также можно преобразовать в нулевую.
Рис. 3.8. Определение АЧХ в виде ломаных линий:
a—симметричная АЧХ фильтра ФП3П9-024-2M1,1 с линейной фазой; б-несимметричная АЧХ телевизионного фильтра ФП30БП9-551-38,9М4,5
По заданному агар.ап. выбираем весовую функцию Kайзера w44(t), обеспечивающую наибольшее перекрытие электродов, и ее параметр r=Т/2=5, который с запасом гарантирует расчетный уровень aб=—56,3 дБ, т. е.
.
При выборе руководствуемся данными таб. 3.1—3.4 и рис. 3.7.
Используя графики на рис. 3.6, по заданному Кп выбираем число лепестков импульсной характеристики. С некоторым запасом принимаем СS=4; тогда Кп(40/3) = 1,51.
Используя графики на рис. 3.6, определяем расчетную относительную полосу пропускания по уровню —3 дБ для расчетного числа электродов Вр=25. Получаем (3/0)р =0,035.
Определяем число электродов В в одном лепестке импульсной характеристики для заданной полосы пропускания аподизованного ВШП
.
Определяем общее число электродов аподизованного ВШП (нерасщепленных)
A=2BCS+1= 161.
Для уменьшения многократных отражений от краев используем расщепленные электроды. Тогда Ap=2 (2BCS+1) =322.
Если принята нулевая фаза ()=0, находим дискретные значения для половины функций аподизации, соответствующие выборкам импульсной характеристики
Тогда коэффициенты импульсной характеристики an=(—1)nФ(n). Для удобства вычислений функцию Бесселя представляем ограниченным рядом [24, 55]. Тогда
где
Обычно достаточное число членов ряда составляет М=1215. Для удобства нахождения значений весовой функции w44(n) можно воспользоваться графиком на рис. 3.5.
Если рассчитывается линейная фаза в полосе =2-1
,
то определяем коэффициенты импульсной характеристики
, n=0,1,2,…,(A-1),
откуда
.
Результаты вычислений удобнее представлять в виде таблицы.
Определяем эффективную скорость ПАВ
м/с.
Если отношение ширины электрода к полупериоду dn=bn/Ln=0,5 постоянно, то , где VeVf(1-0,5k2s).
При переменной отношении dn определяем среднюю эффективную скорость
.
Определяем временное положение центров электродов
,
п=0, I, 2, ..., (А—1) для нерасщепленных штырей;
,
п=0, 1, 2, ..., 2(A—1) для расщепленных штырей.
Определяем координаты левого и правого краев электродов ВШП по оси X:
;
.
Находим координаты краев электродов ВШП по оси У:
.
Во избежание сильных дифракционных искажений выбираем W0(3050)0=6 мм, где W0—апертура ВШП. Для ВШП с расщепленными электродами знак у множителя (—1)n должен изменяться через два электрода. На этом расчет аподизованного ВШП заканчивается.
Расчет неаподизованного ВШП ведется в следующей последовательности.
Если не ставится дополнительных условий, ширина полосы пропускания неаподизованного ВШП выбирается fзн/f0=(25)fз/f0, чтобы избежать влияния на полосу пропускания фильтра.
Число пар электродов неаподизованного ВШП
,
где Nопт— оптимальное число пар электродов для выбранного материала звукопровода исходя из условий согласования.
Частотная характеристика неаподизованного ВШП
.
Результат удобнее представить в виде графика, при использовании которого совместно с АЧХ аподизованного ВШП с весовой функцией Кайзера строится суммарная АЧХ фильтра.
Координаты левого и правого краев электродов неаподизованного ВШП по оси X:
,
,
n= 1, 2, 3, ... ,А —для нерасщепленных штырей; или
,
,
n= 1, 2, 3, ... , 2A — для расщепленных штырей.
Координаты краев электродов неаподизованного ВШП на оси Y:
,
п=1, 2, 3, ..., A—для нерасщепленных штырей.
Для расщепленных штырей знак у множителя (—1) изменяется через два электрода. Результаты расчетов сводятся в таблицу.
Апертура W0 преобразователей, расстояние WW между контактными площадками, расстояние l между ВШП, размеры звукопровода выбираются исходя из требований на величину вносимого затухания и уровня ложных сигналов. Окончательные размеры звукопровода рассчитываемого фильтра 10X30Х1,5 мм при расстоянии между краями аподизованного и неаподизованного ВШП l1=9 мм.