![](/user_photo/1334_ivfwg.png)
2.1 Расчет балок на прочность и жесткость
2.1. . Проектирование стальной балки в пяти вариантах
Поперечного сечения
2.1.1 Построение эпюр Qy , Мx .
2.1.2 Спроектировать стальную балку (рис.2.1) в 5 вариантах поперечного сечения: круглого, прямоугольного(h/b=2),двутаврового, из двух швеллеров и двух равнобоких уголков, приняв допускаемое напряжение []=160МПа.
2.1.3 Оценить экономичность всех пяти сечений и начертить их в одном масштабе. 2.1.4 Для балки двутаврового профиля построить эпюры нормальных и касательных напряжений, а также исследовать аналитически и графически напряженное состояние в точке К (табл.2.1)опорного сечения.
Таблица 2.2
Исходные данные для расчета
-
Вариант
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
3
2
4
1
3
2
4
3
2
1
1
3
2
4
2
4
1
3
2
3
q, кН/м
12
20
16
18
14
15
10
22
20
12
а, м
1.0
0.8
1.2
1.0
1.2
1.2
1.0
0.8
1.0
1.5
l/[f]
500
600
800
1000
900
800
1000
600
800
500
Таблица 2.3
Номер схемы (рис. 14.9) |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
|
21 |
22 |
23 |
24 |
25 |
26 |
27 |
28 |
29 |
30 |
|
yК / h |
0,1 |
0,2 |
0,25 |
0,3 |
0,4 |
-0,1 |
-0,2 |
-0,25 |
-0,3 |
-0,4 |
2.2.
Подобрать сечение балки(рис.2.3),удовлетворяющее условиям прочности и жесткости и допускаемое напряжение материала определяется исходя из диаграммы растяжения, выдаваемой преподавателем. Исследование перемещений выполнить тремя методами:
- пользуясь методом начальных параметров, определить прогибы и углы поворота сечений балки с координатами z = 0, a, 2а, 3а, 4а, 5а; изобразить изогнутую ось балки и показать на ней найденные перемещения;
- определить прогибы в середине пролета и на концах консолей, а также углы поворота на опорах энергетическим методом.
- используя любой численный метод (МКР или МКЭ), определить перемещения в 25…30 точках с применением ЭВМ.
2.1 Проектирование стальной балки в пяти вариантах поперечного сечения
2.1.1. Построение эпюр Qy и Mx. Опорные реакции
Yi
= 0,
mA
=
0,
Эпюра Qy. Она строится по формуле Q = QO qz. В данном случае следует взять знак ”минус”, так как погонная нагрузка направлена вниз. Поперечная сила постоянна на участках АВ, ВС, CD (q = 0) и изображается наклонной прямой на участке DE (q = const). Вычисляем значения Qy в характерных точках
QA = RA = 2qa, QAB = QA - qa = qa, QB = QAB = -qa,
QCD = QC - qa = 0 и строим ее эпюру.
Эпюра Мx. Она строится по формуле Mx = MО + QOz – 0,5qz2. Изгибающий момент изменяется по квадратичному закону на участке DE (q = const) и по линейному закону – на всех остальных участках, где q = 0. По значениям момента в характерных точках
MA = -4qa2, MAB = MA +2 qaa = -2qa2,
MBC = MAB - qaa = -3qa2, MCD = MCB - qa2 = -4qa2,
строим эпюру Mx. Расчетный изгибающий момент равен
Мрас = МA = 4qa2 = 86,4 кНм.
2.1.2. Подбор сечений. Из условия прочности по нормальным напряжениям max = Mрас / Wx [] определяем требуемый момент сопротивления поперечного сечения
Wx Mрас / [] = 540 см3,
по которому подбираем конкретные сечения.
Круг: Wx = d3 / 32,
см.
Принимаем
по ГОСТ 6636-86 нормализованное значение
do
= 180 мм, тогда
см2.
Прямоугольник (h / b = 2): Wx = b(2b)2/6 = 2b3/3,
см.
Ближайшее меньшее стандартное значение равно bo = 90 мм. При этом балка будет работать с перенапряжением, равным
,
что
недопустимо. Поэтому принимаем ближайший
больший размер bo
= 95 мм, для которого
см2.
Двутавр.
По ГОСТ 8239-89 выбираем двутавр №30a,
для которого
см3,
А3
= 49,5 см2.
Два
швеллера.
По ГОСТ 8240-89 выбираем два швеллера №22a,
для которых
см3,
А4
= 232,9
= 65,8 см2.
Неравнобокие
уголки.
Они находятся подбором, так как в
сортаменте не даны значения момента
сопротивления. Используя формулу Wx
= 2Ix
/ yнаиб
= 2Ix
/ (B
– yo),
сделав несколько попыток, выбираем два
уголка 25016012,
для которых
см3,
А5
= 271,1
= 142.2 см2.
2.1.3. Оценка экономичности подобранных сечений. Масса балки определяется как произведение плотности материала на ее объем m = Al, т.е. расход материала при прочих равных условиях зависит только от площади поперечного сечения А. Сравнивая массы балок
m1 : m2 : m3 : m4 : m5 =
= A1 : A2 : A3 : A4 : A5 = 1 : 0,71 : 0,19 : 0,26 : 0,55,
заключаем, что самым неэкономичным является круглое сечение. При замене круга другими формами (прямоугольник, двутавр, два швеллера, два уголка) достигается экономия, равная соответственно 71%, 19%, 26% и 55%.
2.1.4. Исследование напряжений в опорном сечении для балки двутаврового профиля №30a, параметры которой по ГОСТ 8239-89 равны:
h = 30 см, b = 14,5 см; d = 0,65 см; t = 10.7 см;
Ix =7780 cм4; Sx = 292 cм3.
Внутренние силовые факторы в опорном сечении А:
QA = qa = 151.2 = 18 кН;
МА = -4qa2 = -4151.22 = -86.4 кНм.
Эпюра . Нормальные напряжения в поперечном сечении изменяются по линейному закону z = (Mx / Ix)y. Вычисляем напряжения в крайних точках
max = -min = Mx / Wx = 86,4103 / 54010-6 = 160 МПа
и строим эпюру .
Эпюра . Она строится по формуле Журавского
.
Находим значения в 4 характерных точках по высоте сечения (необходимые вычисления представлены в табл. 14.8) и строим эпюру касательных напряжений.
Таблица 14.8
№ точек |
bi, см |
см3 |
|
|
i, МПа |
max |
1, 1 |
14,5 |
0 |
0 |
0 |
0 |
|
2, 2 |
14,5 |
159 |
10,9 |
0,0014 |
0,002 |
|
3, 3 |
0,65 |
159 |
244,6 |
0,0051 |
0.044 |
|
4 |
0,65 |
292 |
449,2 |
1,0 |
10 |
Определение главных напряжений в точке К (yк = -0,1h):
-
напряжения в поперечном сечении
к = (MA / Ix)yк = (-86,4103 / 778010-8)(-0,1)2710-2 = -29 МПа,
к
= QA/(bкIx)
= 1510329210-6/(0,6510-2778010-8)
= 8,6 МПа;
-
величины главных напряжений
,
1 = 2,35 МПа; 3 = -31,35 МПа;
2.2. Проектирование балки из заданного материала
по условиям прочности и жесткости
2.2.1. Построение эпюр поперечной силы и изгибающего момента. Опорные реакции
mB = 0, RA3a - q3a2.5a – qa a + 0.5qa2, RA = 2qa;
Yi = 0, -RA + q3a + qa + RB = 0, RB = -2qa.
Эпюра Qy. Поперечная сила изменяется на обоих участках по линейному закону и принимает в характерных точках следующие значения:
QO = 0, QOA = QO + qa = qa,
QA = qa - 2qa = -qa, QAC = QA +2qa2= 3qa, QB = qa - 2qa = -qa,
QD = -qa + qa = 0.
Эпюра Мx. Изгибающий момент изменяется по квадратичному закону, принимая экстремальные значения в сечениях z = 2a и z = 7a. По значениям момента в характерных точках
MO
= 0, MOA
= 0.5qa2,
=
M(2a)
= 0.5qa2-0.5qa2
= 0,
MC = 0 – 0.5qa2 = -0.5qa2,
MC= M + 0,5qa= 0 MB = 0 – qa2 = qa2 ,MD = qa2 – qa2 = 0
строим эпюру Мx, из которой находим расчетный изгибающий момент (рис. 14.21)
Мрас = qa2 = 151.22 = 21.6 кНм.
2.2.2. Определение перемещений.
Для определения упругих перемещений в инженерной практике применяются как аналитические (точные и приближенные), так и графические методы. Из точных аналитических методов следует отметить метод начальных параметров и энергетический метод. К приближенным относятся метод конечных разностей (МКР) и метод конечных элементов (МКЭ). Ниже определяются линейные и угловые перемещения сечений балки тремя из указанных выше методов.
Метод начальных параметров.
Из граничных условий задачи имеем: vA = 0, vB = 0.
,
,
А теперь находим искомые перемещения:
-
сечение z = a
- сечение z = 2a
,
- сечение z = 3a
,
- сечение z = 4a
,
,
- сечение z = 5a
,
.
Результаты вычислений сведем в табл. 2.1 и построим упругую линию балки, показанную на рис. 14.21 пунктиром
Таблица 2.1
Перемещения |
Сечение z |
|||||
0 |
а |
2а |
3а |
4а |
5а |
|
(qa3/EIx)-1 |
4/9 |
5/8 |
1/19 |
-1/18 |
-5/9 |
-19/18 |
v(qa4/EIx)-1 |
-29/72 |
0 |
11/72 |
2/9 |
0 |
-8/9 |
Для расчета балки на жесткость необходимо знать максимальный прогиб, который имеет место в сечении, где угол поворота равен нулю. Последний описывается полиномом 3-й степени и в связи с этим нахождение максимального прогиба связано с громоздкими вычислениями. С другой стороны, судя по приведенной выше таблице, он имеет место в интервале (6а, 7а). В силу непрерывности функции прогибов vmax мало отличается от прогиба сечения С. Следовательно, с небольшой погрешностью (не превышающей точности инженерных расчетов) можно принять
vmax vD = -8/9qa4/(EIx).
Энергетический метод.
Искомые перемещения находятся с помощью интегралов Мора
,
для вычисления которых в простых случаях можно пользоваться правилом Верещагина
.
В сечениях, где ищется прогиб, прикладываем единичную силу и строим от нее эпюру изгибающего момента. В сечениях, где ищется угол поворота, прикладываем единичный момент и строим от нее эпюру изгибающего момента. Необходимые расчеты представим в виде таблицы 2.2
Знак
”минус ” у перемещения указывает, что
оно противоположно направлению
соответствующего единичного фактора:
единичных сил для прогибов сечения O,D
и единичного момента для угла поворота
сечения B,т.е.
прогибы
направлены вверх, а сечение B
поворачивается против часовой стрелки.
Знак “плюс” у угла поворота
указывает, что сечение A
поворачивается в направлении единичного
момента, т.е. по часовой стрелке.
Таблица2,2
Прогибы |
||||||||
сечение |
№ части |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
- |
|
1/6 |
1/6 |
1/6 |
½ |
½ |
- |
|
O |
|
-3/4 |
-11/12 |
-5/12 |
-1/9 |
0 |
|
|
|
-1/8 |
-11/72 |
-5/72 |
-1/18 |
0 |
|||
D |
|
0 |
-1/12 |
-7/12 |
-8/9 |
-2/3 |
|
|
|
0 |
-1/72 |
-7/72 |
-8/18 |
-1/3 |
|||
C |
|
0 |
1/12 |
7/12 |
2/9 |
0 |
|
|
|
0 |
1/72 |
7/72 |
2/18 |
0 |
|||
Углы поворота |
||||||||
сечение |
№ части |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
|
- |
|
1/6 |
1/6 |
1/6 |
½ |
½ |
- |
- |
A |
|
0 |
11/12 |
5/12 |
1/9 |
0 |
|
|
|
0 |
11/12 |
5/12 |
1/18 |
0 |
|||
B |
|
0 |
-1/12 |
-7/12 |
-8/9 |
0 |
|
|
|
0 |
-1/12 |
-7/12 |
-8/18 |
0 |
Расчет на ЭВМ методом конечных элементов.
Исходные данные вводятся в безразмерной форме:
,
,
.
Результатом расчета являются относительные вертикальные перемещения (прогибы)
.
Из рис. 14.22 следует, что наибольший прогиб имеет место в интервале 2 < < 3 вблизи от сечения, где возникает наибольший изгибающий момент, и равен
.
Подбор сечения балки по условиям прочности и жесткос
Из условия прочности имеем
max = Mmax / Wx [].