30.2 Технология ударно-канатного бескернового бурения

Высокая ценность полезного ископаемого и сложные гео­логические условия бурения скважин требуют повышенного внимания к опробованию полезного ископаемого, тщательному отбору проб. По­этому качество опробования при ударно-канатном бескерновом бурении выдвигают на первый план. Естественно, производительность бурения также имеет существенное значение, но она носит подчиненный харак­тер. Все это требует при разработке технологии ударно-канатного буре­ния считаться с качеством и количеством пробы, которая может полу­читься при тех или иных параметрах режима бурения.

Чтобы обеспечить успешную и качественную проходку скважин, необходимо не только правильно контролировать ее в процессе буре­ния, но и использовать контрольно-измерительную аппаратуру, отве­чающую современным требованиям (индикатор Псарева, регулятор по­дачи, расходомеры промывочной жидкости и т.д.). Только правильная организация труда на буровой может обеспечить успех всех геологораз­ведочных работ.

Выбор технологических параметров необходимо начинать с анализа перебуриваемых горных пород. Все горные породы при ударно-канатном бурениии по буримости делят на шесть категорий. При разведке рос­сыпных месторождений бурение ведется только по раздельнозернистым породам (от глин до валунов), как талым, так и связанным льдом. Эти горные породы принято подразделять на четыре группы (табл. 30.7).

Таблица 30.7

Группа раздельно-зернистых пород	Состав пород	Содержание крупной гальки и ва­лунов, %	Категория пород по буримости
I	Песчано-глинистые	10	1,11
II	Гравийно-галечниковые	20	III, IV
III	Галечниково-щебнистые	40	IV, V
IV	Крупно-галечниково-щебнистые	Более 40	-

При бурении мерзлых горных пород вследствие значительной ус-тойчиврсти стенок крепление скважин трубами производят только в верхней части интервала деятельного слоя на глубину 8—12 м. Осталь­ную часть скважины бурят без крепления обсадными трубами. Такую технологическую схему бурения В.П. Кренделев [18] назвал «бурение без труб».

Стенки скважин в талых породах неустойчивы, легко обвалива­ются, поэтому бурение производят только с креплением стенок обсад­ными трубами.

В рыхлых обводненных горных породах (плывунах) для предот­вращения подъема горной массы в обсадных трубах крепление скважин проводят с опережением забоя на величину равную высоте столбика оп­робования плюс предохранительного столбика. Высота столбика опро­бования составляет 0,2-1,0 м, а предохранительного столбика в зависи­мости от напора плывуна от 0,10 до 0,50 м. Такую технологическую схе­му В.П. Кренделев назвал «бурением в трубах».

При бурении горных пород с большим количеством гальки и ва­лунов крепление скважин с опережением забоя невозможно. Поэтому в начале проводят долбление (рыхление породы) на глубину 0,2-1,0 м, взятие пробы, затем забивание обсадной колонны на интервал опробо­вания. Такую схему В.П. Кренделев назвал «бурением ниже труб».

Наиболее рациональным диаметром обсадных труб по качеству опробования и производительности бурения является диаметр 168 мм. Трубы диаметром 219 мм служат для крепления устья скважины.

После анализа свойств горной породы и выбора технологической схемы бурения подбирают породоразрушающий инструмент - долото. Правильный выбор типа долота во многом определяет качество опробо­вания и производительность бурения. Как качество опробования, так и производительность бурения зависят от контактной поверхности лезвий долота. При уменьшении длины лезвий и угла их заточки уменьшается затрамбовывание золотин в стенки скважин, увеличивается механиче­ская скорость бурения. Наименьшей длиной лезвия и наименьшим уг­лом заточки обладают плоские, долота, поэтому они являются наиболее производительными. Оказывается, что даже при бурении горных пород IV группы это долото наиболее эффективно, хотя требует повышенного внимания к процессу со стороны бурильщика.

Только при невозможности использования плоских долот, вслед­ствие образования продольных канавок и неровностей на стенках сква­жины,в горных породах высоких категорий при бурении трещиноватых пород и валунно-галечниковых отложений ниже труб рекомендуется использовать округляющие долота.

Крестовые и пикообразные долота используют только для раска­лывания и смешения валунов значительной крепости, когда требуются долота значительной прочности с большим углом заточки.

После выбора долота производят выбор параметров технологиче­ских режимов бурения. К параметрам режимов ударно-канатного бескернового бурения относят энергию удара (которую определяют по массе снаряда, высоте его сбрасывания и величине навески), частоту сбрасывания, количество подливаемой в скважину жидкости и длину рейса.

Массу снаряда, кг, выбирают в зависимости от крепости гор­ной породы:

Q = pL ,

где р - удельная масса снаряда, приходящаяся на 1 см лезвия, кг; L -длина лезвия, см.

Удельная масса снаряда для бурения: мягких пород I и II группы составляет 25-40 кг/см, средних III группы - 40-50 кг/см, крепких IV группы - 50-70 кг/см.

Масса снаряда в сборе регулируется подбором соответствующего комплекта бурового снаряда:

Q₀ = Q_ш + Q_p + Q_{д ,}

где Q_ш и Q_p - вес ударной и раздвижной штанг; Q_Д - вес долота.

При этом следует помнить, что общая длина бурового снаряда должна быть короче длины мачты не менее чем на 1 м (для расходки снаряда). Для буровой установки БУУ-2, предназначенной для бурения при разведке россыпных месторождений, она не должна превышать 11м.

Высота сбрасывания снаряда для этой установки составляет 0,5; 0,7 и 1,0 м, ее регулируют (с помощью пальца кривошипа ударного механизма) в зависимости от крепости и вязкости пород: по мягким по­родам 0,5 м; по средним породам 0,7 м; по крепким и трещиноватым породам 1,0 м.

Существенное влияние на энергию удара оказывает высота навески долота над забоем в крайнем верхнем положении рамы ба­лансира (при самом нижнем положении опущенного в скважину доло­та). Если высота навески будет меньше оптимального значения, канат при ударе долота ослабнет и при перемещении балансирной рамы вниз снаряд поднимется на меньшую высоту, что снизит его потенциальную энергию. Кроме того, ослабление каната после удара долота по забою приводит к отклонению верхнего конца снаряда и при очередной на­тяжке каната появляются резкие рывки, вредно сказывающиеся на рабо­те станка. Если величина навески будет больше оптимальной, на забой будет передаваться не вся потенциальная энергия, часть ее будет по­глощаться натянутым во время удара канатом.

Оптимальная высота навески долота зависит от удлинения каната при его растяжении, величины сжатия амортизатора мачты, от глубины внедрения долота в горную породу забоя, которая в свою очередь зави­сит от крепости горной породы:

= l_к + 2 l_а + h ,

где l_к - величина растяжения каната; 2 l_а - величина сжатия амортиза­тора; h -углубления долота при ударе.

Значения l_к и l_а для данного станка постоянны и их легко кор­ректировать при помощи силы прижатия тормоза инструментального барабана лебедки (величины подачи инструмента).

Главным фактором изменения высоты навески долота остается прочность породы. Исследования М.К. Псарева [18] показывают, что ориентировочно высоту навески долота можно принять равной

= , см,

где f- коэффициент крепости горной породы по шкале М.М. Протодьяконова. При бурении в мягких породах высота навески должна быть равной 0-0,5 см, средней твердости 1-3 см, твердых породах 4-7 см, трещиноватых породах - 1-2 см. На практике высоту навески буриль­щик определяет по натяжке каната перед бурением в верхнем положе­нии балансира, а при бурении - по степени колебания каната и в соот­ветствии с этим регулирует величину подачи долота тормозом лебедки. Степень точности регулирования высоты навески долота при таком ре­гулировании зависит от субъективных особенностей бурильщика. Для более точной регулировки высоты навески М.К. Псарев предложил ин­дикатор (рис. 30.9).

Верхний конец стальной проволоки 1 закреплен на каретке го­ловного блока, внизу проволока оттянута стальной пружиной. На про­волоке 1 укреплен при помощи втулки 2 подпружиненный контакт 3. На расстоянии 16-21 мм ниже его устанавлен изолированный от основания контакт 4, соединенный с источником 5. Между контактом 4 и источни­ком тока 5 расположена контрольная лампа.

П ри бурении с оптимальной навеской долота подпружиненный контакт опускается на 15-20 мм и, не доходит до неподвижного контак­та на 1 мм, контрольная лампа не загорается. При увеличении высоты навески осадка аммортизатора увеличивается и в процессе ударов под­пружиненный контакт касается неподвижного контакта, лампа загора­ется, что является сигналом для снижения высоты навески.

Частота ударов долота зависит от глубины скважины и высо­ты сбрасывания. Чем больше высота сбрасывания снаряда, тем меньше должна быть частота ударов долота. Станок БУУ-2 имеет две частоты сбрасывания 62 и 41 уд/мин.

Для перемещения разрушенной горной породы в процессе бурения с забоя во взвешенное состояние с це­лью возможности дальнейшего эф­фективного долбления горной породы в скважине необходимо иметь столб воды. При отсутствии воды в скважи­не ее следует подливать по мере не­обходимости. Заливка воды в скважину может производиться рей­совым, периодическим и беспрерыв­ным способами. При рейсовом спосо­бе перед каждым рейсом в скважину подливают воду: при диаметре скважи­ны 168 мм - 20-30 л, диаметре 219 мм -30-50 л. При периодическом - пор­циями по 10-12 л для мягких и по 3-5 л по крепким породам; два-три раза за рейс. Беспрерывный подлив осуществляется самотеком из бака с расхо­дом 0,4 л/с при бурении мягких и 0,1 л/с при бурении крепких пород.

Длина рейса оказывает существенное влияние на качество опробования и производительность бурения. Чем меньше длина рейса, тем выше качество опробования, поэтому продуктивную толщу необходимо бурить с величиной рейса не выше 0,2 м, а при бурении пустых пород с целью повышения производительности бурения длин) рейса рекомендуется увеличивать до 0,5-1,0 м.

При креплении скважин в продуктивных отложениях глубину за­бивки обсадных труб в продуктивной толще рекомендуется не превы­шать 0,2-0,5 м, в противном случае вследствие образования в трубах пробки происходит вдавливание горной породы в стенки скважины, что резко снижает достоверность опробования.

Технология бурения в сложных геологических условиях

Плотные глины и песчано-глинистые породы бу­рят плоскими долотами с подливом воды. Долотом разрыхляют глину, а затем забой чистят желонкой.

Применяют желонки тяжелого типа со снятым башмаком и кла­паном. Желонку целесообразно использовать вместе с легкой ударной штангой и ножницами. При засасывании желонки породой ножницы способствуют ее освобождению. Чтобы ускорить проходку вязких глин, в скважину засыпают по два ведра за рейс крепкого щебня. Если с желонки снимают башмак, то ее сбрасывают на забой с высоты 2-3 м. Во время чистки желонкой в скважину после каждого подъема желонки подливают воду.

Высота сбрасывания инструмента (долота, желонки) 1 м, частота расходки 41 уд/мин.

Рыхлые породы бурят с одновременным креплением обсадны­ми трубами по двум технологическим схемам. Рекомендуется приме­нять желонку тяжелого типа без башмака. В дополнение к желонке можно использовать легкую ударную штангу и ножницы.

Высота сбрасывания зависит от крепости пород (0,5 : 0,7 : 1 м). Частота ударов 42 уд/мин.

Водонасыщенные пески бурят желонкой с плоским клапаном. Приблизительно 1/3 желонки по длине должна оставаться в трубах, иначе желонку может заклинить. Диаметр желонки должен быть мень­ше внутреннего диаметра труб не менее, чем на 10 мм. Для успешной проходки песков в скважину рекомендуется подбрасывать жирную гли­ну. Крепление скважины осуществляют одновременно с бурением. По­сле заполнения желонки на 1/3 ее поднимают вверх, происходит подсос в трубах, и обсадные трубы под собственным весом опускаются.

При проходке крупнозернистых песков крепление скважи­ны проводят с опережением забоя. Высота сбрасывания снаряда 1 м, частота ударов 42 уд/мин и менее.

При бурении плывунов желонку следует заполнять не полно­стью, чтобы не происходило переливания песка через верх. По плывунам применяют только поршневые желонки. Для создания противодав­ления на пласт скважину заполняют водой.

В галечниках можно бурить желонкой с плоским клапаном и башмаком. В скважину следует подбрасывать жирную глину. Бурение проводят по схеме «ниже труб». При бурении нельзя допускать пере­полнение желонки и выхода ее верхней части ниже башмака. Разруша­ют и рыхлят породу плоским долотом. Высота сбрасывания долота 0,7-1,0 м, частота ударов 42 уд/мин.

Для разрушения валунов используют округляющие долота. Снаряд тяжелый, около 1 000 кг. Пирамидальным долотом осколки ва­лунов отодвигают в сторону от скважины. Крепкие валуны дробят кре­стовым долотом.

Для предупреждение искривления скважины в интервал валуна побрасывают щебень размером 4,5-6,0 см.

При бурении тяжелым снарядом высота его сбрасывания 1 м, частота ударов 42 уд/мин.

Для разрушения плотика из твердых скальных пород применяют округляющие долота и тяжелый снаряд. При этом необхо­димо следить за износом долота и вовремя era затачивать или заменять (при износе по диаметру более 3 мм). В случае отсутствия воды в сква­жине воду подливают из расчета 1/3 объема породы (20-30 л на рейс). Можно использовать периодический и беспрерывный способ подлива. Высота сбрасывания долота 1 м, частота сбрасывания 62 в мин.

При бурении мерзлых пород, чтобы избежать прихвата снаря­да в скважине, в нее необходимо подливать горячую подсоленную воду (1 кг на 2-3 ведра воды на 1 м проходки). Через каждые 0,5 м бурения скважину следует чистить желонкой. Нужно следить за тем, чтобы бу­ровой снаряд все время находился в движении (для предупреждения за­стывания воды и прихвата снаряда).

Технология опробования продуктивных пластов

Опробование продуктивных пластов при ударно-канатном бурении является сложным процессом, поэтому требует тщательности в подготовке и проведении.

Отбор проб продуктивного пласта (рис. 23.10) можно проводить как желонками, так и специальными пробоотборниками МП-3, МП-ЗМ.

На полноту извлечения горной породы и точность опробования металла оказывают существенное, влияние технологическая схема, тип пробоотборника, объемная масса и вязкость пульпы, число рейсов и расходок инструмента.

На основании проведенных ис­следований по продуктивному пласту В.П. Кренделев [18] рекомендует сле­дующую технологию бурения.

Продуктивный пласт, представ­ленный рыхлыми относительно устой­чивыми породами со значительным ко­личеством гальки, следует бурить по схеме «ниже труб». В случае встречи горизонтов без гальки или с напорными водами (плывунов) необходимо приме­нять схему «бурение в трубах».

Интервал углубки за рейс при бурении продуктивного (металлонос­ного) пласта должен не превышать 0,2 м. Только в этом случае обеспечивается более полное извлечение породы и ме­талла при меньшей растяжке пласта.

П ри бурении продуктивного пласта в трубах интервал забивки об­садных труб должен соответствовать интервалу опробования, т.е. 0,2 м.

Рис. 30.10. Механический про­боотборник МП-3: 1 - корпус; 2 - подрезные ножи; 3 - днище; 4 - клапаны; тяга; 6 - клиновой запор; 7 - амортизатор; 8 - кор­пус вращателя; 9 - шпиндель; 10, 11 - храповые полумуфты; 12 -гайка: 13 - винт: 14 - серьга; 15 - головка; 16 - корпус распорного устройства (фиксатора), 17 — втулке: 18 -рычаги, 19 - натравляющая труба: 20 – башмаки

Бурение продуктивного пласта рекомендуется производить плоским долотом. Только при встрече валунов, когда наблюдаются прихваты долота, следует переходить на бурение округ­ляющим или крестовым долотом. Угол приострения выбирают в зависимости от прочности перебуриваемой горной по­роды, по возможности он должен быть минимальным.

Исследование различных средств пробоотбора показывает следующее:

желонки с языковым и тарельча­тым клапанами по качеству отбора проб равноценны. Более полно позво­ляют извлекать пробу поршневые же­лонки с шаровым клапаном и двойным поршнем конструкции ВНИИ-1;

поршневые желонки наиболее полно извлекают пробу при опре­деленной консистенции пульпы, а именно: ее объемная масса должна быть около 1,7 г/см³, вязкость по СПВ-5 - около 25 с;

регулировать плотность и вязкость пульпы при отборе желонка­ми можно путем подлива воды (для снижения величины параметров) или заброской глины (для повышения величины показателей).

Наибольшее количество пульпы поршневыми желонками извле­кают за 3-4 рейса при 2-3 расходках в рейсе.

Поршневые желонки позволяют извлекать до 84 % пробы и от 37 до 57 % металла в зависимости от его конструкции. Применение пробо­отборников типа МП-ЗМ по сравнению с желонками обеспечивает зна­чительное повышение качества отбора проб. Пробоотборником извле­кают около 90-97 % пробы и 93-98 % металла, причем при их исполь­зовании отпадает необходимость регулирования вязкости и объемной массы пульпы в определенных пределах.

Вследствие того что поршневые желонки более дешевы в испол­нении и более просты в эксплуатации, их рекомендуется использовать при бурении пустых пород и продуктивных песков в контактовой зоне.

После первой же металлоносной пробы следует обязательно пе­реходить на применение пробоотборников типа МП-3 или МП-ЗМ.

При отборе проб пробоотборниками рациональный режим извле­чения пульпы несколько отличается от режима желонирования. Отбор проб пробоотборниками производят в течение трех рейсов. За первый рейс извлекают до 62 % пульпы за 4-5 расходок. Второй и третий рейсы предназначены для зачистки забоя и выполняют 3-4 расходками.