Розрахунки устаткування грп Вибір регулятора тиску
Дійсний розхід газу Vд, м3/год, через регулятор по (14) визначається по формулі:
(4.27)
де Кα=α · F—сталий для даного регулятора коефіцієнт; α — коефіцієнт розходу;
F — площа сідла клапана, см2;
φ — коефіцієнт, який залежить від і показника адіабати К;
Р1 — абсолютний тиск газу на вході, МПа. Р1 = 0,1013+Рр;
ρ — густина газу при нормальних умовах, кг/м3, ρ = 0,73;
Τ — температура газу, °К. Т = 273 + t1.
При t1,= 0°С:
(4.28)
Якщо t1 трохи більша за О °С, то розрахунок по формулі 4.28 дає похибку. Тоді при ρ = 0,73 кг/м3.
Vд= 183,6 · Кα · φ · Ρ1. (4.29)
Густина газу в робочих умовах визначається:
(4.30)
де Р0 = 0,1013 МПа.
Характеристика регуляторів (14)
Регулятор |
Діаметр сідла, мм |
Kα |
α |
РТБК-25 |
21 |
1,76 |
0,66 |
РТБК-50, РТУК2-50 |
35 |
5,1 |
0,6 |
РТБК-100, РТУК2-100 |
50 |
8,1 |
0,6 |
РТБК-100, РТУК2-100 |
70 |
16,15 |
0,5 |
РТУК2-200 |
105 |
33,56 |
0,49 |
РТУК2-200 |
140 |
54,4 |
0,4 |
Таблиця 4.15
Значення βкр. і φ (14)
Параметр
|
Показник адіабати «К» |
||||||
Природ ний газ |
Метан |
Попутний |
Конденсатний |
Пропан |
Бутан |
||
1,32 |
1,29 |
1,3 |
1,27 |
1,23 |
1,14 |
1,1 |
|
|
0,542 |
0,547 |
0,546 |
0,551 |
0,558 |
0,576 |
0,585 |
φ при β≤βкр. |
0,475 |
0,470 |
0.471 |
0,468 |
0,463 |
0,450 |
0,444 |
де Р2— абсолютний тиск газу на виході, МПа.
Р2 = 0,1013 + Рвих.
Якщо >βκρ., φ знаходять по графіку (рис. 4.38) або за рівнянням:
(4.31)
де К — показник адіабати, таблиця 4.15.
Якщо ≤βκρ., φ знаходять по таблиці 4.15.
Вибір регулятора виконують, виходячи з умов БНІП 2.04.08—87, по максимальному розрахунковому розходу газу і потрібному перепаду тиску. Пропускну здатність регулятора необхідно прийняти на 15—20 % більше максимального розрахункового розходу газу. Тобто мають бути витримані умови:
Рис. 4.38. Залежність коефіцієнта φ від
Приклад 4.10
Підібрати регулятор для ГРП із пропускною здатністю Vmax=2200м3/год; Vmin=800 м3/год; . .
тиск (надлишковий) Р1 =6·105Па; Р2 = 0,03·105Па;
показник адіабати К=1,32;
густина газу ρ=0,73 кг/м3.
По таблиці 4.10 приймаємо для перевірки регулятор РТУК2Н-50 і характеристикою: Р1≤12·105 Па, Р2 = (0,005÷0,6)·105 Па, V=3125 м3/год.
Визначимо пропускну здатність, м3/год, при t=0°С по формулі 4.28, з урахуванням, що P1=(1,013+6)·105= 7,013 . 105 Па = 0,7 МПа.
де φ знаходимо по таблиці 4.15 при співвідношенні
=
Перевіряємо умови БНІП:
Умов дотримано, регулятор підібраний правильно. Рекомендується вибирати регулятор для перевірки по таблиці 4.10 з продуктивністю, яка перевищує не менше 20 % значення Vmax.
Для регуляторів тиску типу РТ-64, коли параметри відрізняються від паспортних (P1, P2, q), пропускна здатність визначається шляхом перерахунку:
при ρ≠ρп V=Vп· (4.32)
при і ρ≠ρп ;
V=Vп· (4.33)
при і ρ≠ρп ;
V=0,49·Vп·Р1· (4.34)
де Vп, ρп, ΔРп, Р2п - паспортні значення пропускної здатності, густини, перепаду тиску і абсолютного вихідного тиску в м3/год, кг/м3, МПа.
Приклад 4.11
На ГРП встановлено регулятор РТС-150. Необхідно перевірити його придатність при збільшенні розходу газу.
Вихідні дані:
Vmax=11000 м3/год; Vmin= 2500 м3/год; Р1=0,6 МПа;
Р2 = 0,005 МПа; К= 1,3; ρ = 0,76 кг/м3.
Визначимо абсолютне значення Р1 і Р2;
Р1 = 0,1013+0,6 = 0,7013 МПа;
Р2 = 0,1013 + 0,005 = 0,1063 МПа;
ΔР=Р1 - Р2 = 0,7013-0,1063=0,595 МПа;
= =0,145<βκρ = 0,546 (табл. 4.15).
Фактична пропускна здатність регулятора при даних умовах визначається по формулі 4.34 із використанням даних таблиці 4.16.
Р2п = Р2+0,1013=0,001+0,1013 = 0,1023 МПа;
V=0,49 . 1550 · 0,6 · =13964 м3/год.
Таблиця 4.16
Характеристика регуляторів РТС
Характеристики |
PTC-80 |
РТС-100 |
PTC-150 |
РТС-200 |
РТС-300 |
Тиск на вході, МПа |
1,2 |
1,2 |
0,6—1,0 |
0,6—1,0 |
0,6—1,0 |
Пропускна здатність, м3/год при ΔΡ=0,1·105Па, ρ=0,73 кг/м3 Р2=0,01·105 Па |
420 |
595 |
1550 |
2910 |
6990 |
Перевіряємо умови БНІП:
Регулятор придатний до роботи при збільшенні розходу газу.
Розрахунок запобіжного пружинного скидального клапана
Нормальна робота пружинного клапана забезпечується при виконанні умови Р2≤0,1Р1. У цьому випадку при β1≤0,5 розрахункова об'ємна пропускна здатність Vр, м3/год, визначається по формулі:
Vр= (4.35)
де F — площа найменшого перерізу сідла клапана, мм2 (табл. 4.13);
α — коефіцієнт розходу (табл. 4.13);
φ — коефіцієнт, який залежить від і показника адіабати Κ (рис.4.38; табл. 4.15);
Р1а — абсолютний тиск газу у вхідному патрубку, МПа;
ρ — густина газу в нормальних умовах, кг/м3.
При робочій температурі газу Т = 273°К.
Vр= (4.36)
Клапан задовольняє вимоги, якщо Vp≥Vт.
При β1>0,5 розрахункова пропускна здатність визначається по формулі:
Vp=1,62·F·α· (4.37)
де β1 = — співвідношення абсолютних вихідного і вхідного тисків.
Для газопроводів із тиском більше 0,01 МПа абсолютний тиск P1a, МПа у вхідному патрубку ПСУ знаходять за рівнянням:
P1a= (4.38)
де — абсолютний тиск у контрольній точці вхідного трубопроводу, МПа;
- тиск у контрольній точці, МПа. = 1,15Рн;
Рн — тиск настройки регулятора, МПа;
А — коефіцієнт, який визначається для підвідного і скидного трубопроводів по формулі 4.39;
ln — розрахункова довжина підвідного трубопроводу, м.
А=1,45·Z· (4.39)
де Ζ — коефіцієнт, який враховує вплив шорсткості внутрішньої поверхні труби.
(4.40)
де Vт — потрібна пропускна здатність ПСУ, м3/год.
Згідно (14) розрахункова формула
Vт = (4.40а)
де d — діаметр сідла односідельного регулятора, мм; формула 4.40а практично не обґрунтована, тому що не враховує тиск перед регулятором і перепад у ньому.
Тому рекомендується приймати для двосідельного регулюючого клапана з встановленим ПЗК:
Vт ≥0,005 Vmax (4.41)
При відсутності ПЗК перед двосідельним регулятором:
Vт ≥0,05 Vmax (4.42)
Таке ж значення Vт можна прийняти для ГРП із односідельним регулятором при відсутності перед ним ПЗК і наявності додаткових регулюючих пристроїв.
Для односідельного регулюючого клапана:
Vт =0,025 Vmax (4.43)
де Vmax — максимальна пропускна здатність регулюючого клапана при заданих параметрах газу, м3/год.
Еквівалентна довжина трубопроводів, м, визначається по формулі:
(4.44)
Розрахункова довжина трубопроводів, м, (підвідного і скидального):
l=Σ ξlе+ lд, (4.45)
де lд —дійсна довжина, м.
Σξ — сума коефіцієнтів місцевих опорів.
Абсолютний тиск у вихідному патрубку ПСУ, МПа:
(4.46)
Робочий тиск у вхідному Р1, і вихідному Р2 патрубках клапана, МПа:
Р1 = Р1а - Р0; (4.47)
Р2 = Р2а - Р0; (4.48)
Нормальна робота клапана забезпечена при виконанні умови:
Р2≤0,1 Р1. (4.49)
Відношення тисків:
(4.50)
Перепад тисків у ПСУ, МПа (визначається при β,>0,5):
ΔΡ= Ρ1-Ρ2. (4.51)
(При β1≤Ο,5Vρ визначається по формулі 4.35).
Розрахункова пропускна здатність скидального клапана, м3/год, визначається по формулі 4.37 де F і α приймаються з таблиці 4.13 для даної попередньо прийнятої марки СППК.
Клапан відповідає вимогам при Vр>Vт .
Приклад 4.12
Розрахувати запобіжний пружинний скидальний клапан для ГРП із встановленим ПЗК перед регулятором. (Якщо перерва у подачі газу недопустима, ПЗК не встановлюють) .
Вихідні дані:
Тип регулятора — РТУК2Н-200
Діаметр сідла регулятора. Dс, мм — 105
Тиск настройки регулятора, Рн, МПа — 0,08
Тиск газу на вході в ГРП, Рвх., МПа — 0,6
Характеристика газу: при 273 ° Κ і 0,1013 МПа:
Густина, ρ, кг/м3 —0,73
Показник адіабати, Κ — 1,3
В'язкість кінематична, ν · 10-6, м2/с — 14,24
Дійсна довжина трубопроводу, м:
підвідного, lд.п — 3,5
скидального, lд.с —12
Місцеві опори на трубопроводі:
— підвідному — крутозігнутий відвід — 1, засувка паралельна— 1, повільний відвід— 1, трійник на розгалуження — 1 (ξ= 1,3 (14); — скидальному — крутозігнутий відвід — 2, розширення повільне — 1 (D/д=1,29 β = 30°). Розрахункова схема — на рис. 4.39.
Рис.4.39. Розрахункова схема обв’язки ПСУ
На підвідному трубопроводі повинні враховуватись: врізка трубопроводу до ПСУ — трійник на відгалуження (ξ=1,3 для ГРП із ПЗК перед регулятором, ξ=1,0 для ГРП без ПЗК); кран (для Dу<80) або засувка (для Dу>80); повороти, якщо діаметр підвідного трубопроводу менше діаметра вхідного патрубка ПСУ, то вводять повільне або раптове розширення потоку.
На скидальному трубопроводі враховують: різкі і повільні повороти, раптове розширення потоку (ξ= 1,0); якщо діаметр скидального трубопроводу більше діаметра вихідного патрубка, то вводять розширення потоку (14).
Відповідно до рекомендацій із (14) потрібна пропускна здатність, м3/год, визначається по формулі 4.43 при заданому значенні Рв = 0,6МПа і відповідній йому пропускній здатності регулятора РТУК2Н-200:
Vmax=20550 м3/год.
Vт = 0,025 · 20550=514 м3/год.
Попередньо приймаємо клапан СППК-4Р-100-16 Dyвх. = 100 мм Dyвих. =125 мм, коефіцієнт витрати α=0,6; площа сідла F=1962 мм2.
Приймаємо по ДСТУ діаметри підвідного і скидального трубопроводів;
Dп X δ = 133 X 4;
Dс X δ = 219 X 6;
dп=125мм;
dc=207 мм.
Коефіцієнт урахування впливу шорсткості по формулі 4.40 для підвідного і скидального трубопроводів:
Коефіцієнт А для підвідного і скидального трубопроводів по формулі 4.39:
Ап =1,45 · 0,195 · . 0,73=0,152;
Ас=1,45 . 0,199 · · 0,73=1,46 · 10-2.
Еквівалентна довжина прямої дільниці трубопроводу, м, по формулі 4.44:
Сума коефіцієнтів місцевих опорів по таблиці 4.17 відповідно до вихідних даних:
Σξп= 0,4·1+0,1·1 + 0,25·1 + 1,3 = 2,05;
Σξс=0,4·2+0,15 = 0,95.
Розрахункова довжина підвідного трубопроводу, м, по формулі 4.45:
lн= 2,05·6 + 3,5 = 15,8 м;
l с=0,95·9,5 + 12 = 21 м.
Тиск у контрольній точці (МПа) Р = 1,15 · 0,08=0,092 МПа.
Абсолютний тиск у контрольній точці, МПа:
Р а = 0,092+0,1013=0,1933 МПа.
Абсолютний тиск у вхідному і вихідному патрубках ПСУ, МПа, по формулах 4.38 і 4.46:
Р1а= =0,1868 МПа;
Р2а = =0,1024 МПа.
Робочий тиск у патрубках клапана, МПа:
Р1 = 0,1868-0,1013 = 0,0855 МПа;
Р2 = 0,1024-0,1013 = 0,011 МПа.
Перевірка умови Р2≤0,1 Р1:
0,0011 < 0,00855.
Відношення тисків β1:
β1=
Перепад тиску в скидальному клапані, МПа:
ΔР = 0,0855-0,0011 =0,0844 МПа.
Розрахункова пропускна здатність скидального клапана, м3/год, визначається по формулі 4.37:
Vр= 1,62 · 1962 · 0,6 · 1712 м3/год,
Vp>Vт, 1712>514.
Результати розрахунків показують, що клапан вибраний правильно із запасом пропускної здатності, що дорівнює ≈3, тобто, можлива установка запобіжного клапана меншого діаметра, наприклад, СППК4Р-80-16.
Якщо умова Vp> Vт не виконується, то необхідно прийняти клапан із більшим Dy (при β1>0,5).
Якщо не виконується умова Р2≤0,1Р1 то необхідно збільшити діаметр скидального трубопроводу або прийняти клапан із більшою пропускною здатністю (при β1≤0,5). Рекомендується застосовувати такі види ПСУ для газопроводів: низького і середнього тиску (0,01 — 0,015 МПа) — гідравлічні запобіжники;
середнього (0,01—0,125 МПа) —мембранні клапани ПСПК-50;
середнього (більше 0,045 МПа) і високого тиску — пружинні клапани СППК-4Р.
Таблиця 4.17
Коефіцієнти місцевих опорів
Найменування опорів |
Ескіз |
Коефіцієнт опору |
||||||||||
Раптове розширення потоку
|
|
|
||||||||||
0,1 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 і вище |
|||||
0,1 |
0,8 |
0,7 |
0,55 |
0,4 |
0,25 |
0,15 |
0 |
|||||
Повільне розширення потоку (дифузор)
|
|
|
|
|||||||||
10-15° |
20-30° |
45-90° |
||||||||||
1,25-1,75 2,0-2,5 |
0,05 0,10 |
0,15 0,30 |
Див. раптове розширення потоку |
|||||||||
Зварне коліно
|
|
|
Тип коліна |
|||||||||
II (1,5 Dy ) |
Ш (2 Dy) |
IV (3 Dy) |
||||||||||
30° 45° 60° 90° |
0,26 0,28 0,36 0,43 |
0,23 0,23 0,29 0,34 |
0,19 0,23 0,25 0,30 |
|||||||||
Повільний відвід
|
|
|
Радіус |
|||||||||
3d |
4d |
6d і вище |
||||||||||
30° 45° 60° 90° |
0,17 0,19 0,23 0,28 |
0,15 0,20 0,20 0.25 |
0,10 0,15 0,15 0,20 |
|||||||||
Круто-зігнутий відвід |
|
0,4 |