5.2 Уточнение размеров продольных связей и материала наиболее напряжённых связей корпуса
В результате расчёта на ЭВМ определяются площадь,, положение центра тяжести, момент инерции эквивалентного бруса, а также действующие нормальные напряжения в днище, в палубе и (для теплохода бункерного типа) в продольном непрерывном комингсе (табл.5.2.1 и табл. 5.2.1)
Таблица 5.2.1
Характеристики
эквивалентного бруса и значения
напряжений в миделевом сечении при
величине изгибающего момента
|
||||||
Время экспл. лет |
F, м2 |
Z, м |
I, м4 |
Напряжения, МПа |
||
в днище |
в палубе |
в комингсе |
||||
0.0 |
|
|
|
|
|
|
Таблица 5.2.2
Характеристики
эквивалентного бруса и значения
напряжений в миделевом сечении при
величине изгибающего момента
|
||||||
Время экспл. лет |
F, м2 |
Z, м |
I, м4 |
Напряжения, МПа |
||
в днище |
в палубе |
в комингсе |
||||
0.0 |
|
|
|
|
|
|
-В табл.5.2.3 производится проверка общей прочности корпуса по нормальным напряжениям.
Таблица 5.2.3
Проверка общей прочности по нормальным напряжениям |
|||
Связь |
Нормальные напряжения, МПа |
Отношение
|
|
действующие.
|
допускаемые
|
||
Днище |
|
|
|
Палуба |
|
|
|
Комингс |
|
|
|
Если для
рассматриваемой связи отношение
действующих нормальных напряжений к
допускаемым
,
прочность связи недостаточна. Обеспечить
прочность можно либо за счёт увеличения
площади поперечного сечения связи, либо
за счёт применения более прочной стали.
Конкретное решение зависит от
конструктивного типа судна и уровня
действующих напряжений. В пояснительной
записке к работе должно содержаться
обоснование принятого решения.
6. Приближённое определение массы корпуса
Определение массы корпуса начинается с определения массы в средней части на длине одной рамной шпации (табл.6.1).
Размеры связей, включаемых в таблицу, принимаются в соответствии с чертежом мидель-шпангоута, на котором отображены результаты проведённых проектировочных и проверочных расчётов прочности.
Таблица 6.1
Определение
массы корпуса
|
||||||
Группа связей |
Размеры связи |
Объём связи,
|
Масса связи,
|
Колич. связей в груп-пе, n n |
Масса группы,
|
|
пло-щадь сечения
|
дли-на,
|
|||||
Обшивка днища |
|
|
|
|
|
|
Скуловой лист |
|
|
|
|
|
|
Р.ж. днища |
|
|
|
|
|
|
Флор |
|
|
|
|
|
|
Кильсон |
|
|
|
|
|
|
Настил 2-го дна |
|
|
|
|
|
|
Р.ж 2-го дна |
|
|
|
|
|
|
Р.ж кильсона |
|
|
|
|
|
|
Р.ж флора |
|
|
|
|
|
|
Обшивка борта |
|
|
|
|
|
|
Ширстрек |
|
|
|
|
|
|
Рамный шп. борта |
|
|
|
|
|
|
Хол. шп. борта |
|
|
|
|
|
|
Борт. стрингер |
|
|
|
|
|
|
Обшивка 2-го борта |
|
|
|
|
|
|
Рамный шп. 2-го борта |
|
|
|
|
|
|
Хол. шп. 2-го борта |
|
|
|
|
|
|
Шельф 2-го борта |
|
|
|
|
|
|
Р.ж борта |
|
|
|
|
|
|
Р.ж. 2-го борта |
|
|
|
|
|
|
Обшивка прод. переб. |
|
|
|
|
|
|
Рамная стойка прод. переборки |
|
|
|
|
|
|
Холостая стойка прод. переборки |
|
|
|
|
|
|
Шельф прод. переборки |
|
|
|
|
|
|
Палубный стрингер |
|
|
|
|
|
|
Настил палубы |
|
|
|
|
|
|
Р.ж. палубы |
|
|
|
|
|
|
Стенка прод. комингса |
|
|
|
|
|
|
Полка прод. комингса |
|
|
|
|
|
|
Р.ж. прод. комингса |
|
|
|
|
|
|
Пиллерс |
|
|
|
|
|
|
Раскос |
|
|
|
|
|
|
Кницы рамного шп. |
|
|
|
|
|
|
Кницы хол. шп. |
|
|
|
|
|
|
Кницы фермы |
|
|
|
|
|
|
Масса корпуса
|
|
|||||
в
средней части на длине одной рамной
шпации
,
кг, в
средней части на длине одной рамной
шпации
Примечания:
1.Расчёт в таблице производится для половины поперечного сечения корпуса. Связи, расположенные в диаметральной плоскости, включаются в таблицу половинным сечением.
2. Масса отдельных связей вычисляется с точностью до 1 кг. Суммарная масса корпуса округляется с точностью до 1 т.
3. Группы связей, отсутствующие у проектируемого судна, в таблицу не включаются. При необходимости добавляются связи, не включённые в таблицу
Интенсивность распределения масс корпуса по длине в средней части судна принимается равной
|
(6.1) |
,
.Эпюра распределения масс по длине судна принимается в соответствии с рис.6.1
|
Рис.6.1 |
Масса корпуса вычисляется по формуле
|
(6.2) |
,
т,
где
-длина
средней части судна;
-коэффициент,
определяемый по табл.6.2;
-интенсивность
распределения масс в носовой оконечности,
кН/м;
-
коэффициент, определяемый по табл.6.3
-
интенсивность распределения масс в
кормовой оконечности, кН/м;
-
коэффициент, определяемый по табл.6.4.
Таблица 6.2
Тип судна |
Коэффициент при L, м |
|||
50 |
80 |
110 |
140 |
|
Теплоход-площадка |
0,70 |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
Теплоход бункерного типа |
0,68 |
0,72 |
0,76 |
0,80 |
Нефтеналивной танкер |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
Таблица 6.3
Тип судна |
Коэффициент при L, м |
|||
50 |
80 |
110 |
140 |
|
Теплоход-площадка |
0,76 |
0,78 |
0,80 |
0,82 |
Теплоход бункерного типа |
0,66 |
0,68 |
0,70 |
0,72 |
Нефтеналивной танкер |
0,80 |
0,84 |
0,88 |
0,92 |
Таблица 6.4
Тип судна |
Коэффициент при L, м |
|||
50 |
80 |
110 |
140 |
|
Теплоход-площадка |
0,80 |
0,82 |
0,84 |
0,86 |
Теплоход бункерного типа |
0,70 |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
Нефтеналивной танкер |
0,86 |
0,90 |
0,92 |
0,94 |
Масса корпуса.
приходящаяся на единицу
|
(6.3) |
