- •1.2. Характеристика сырья и продуктов
- •1.3. Технологическая схема процесса.
- •1.4. Общий материальный баланс установки.
- •Материальный баланс установки
- •2. Расчётная часть.
- •2.1. Расчёт реактора.
- •Материальный баланс.
- •Количество циркулирующего катализатора и расход водяного пара.
- •Тепловой баланс реактора.
- •Левая часть уравнения отвечает приходу тепла (в кВт):
- •Правая часть уравнения отвечает расходу тепла (в кВт):
- •Из теплового баланса реактора определим температуру сырья при подаче его в узел смешения с катализатором.
- •5. Размеры реактора.
- •Катализатора на выходе из десорбера.
- •Выбор распределительного устройства парокатализаторного потока в реакторе.
- •2.2. Расчёт регенератора
- •Характеристика полноты сгорания углерода. Количество газов регенерации.
- •Расход водяного пара на отпарку газов регенерации с катализатора.
- •3. Материальный баланс регенератора.
- •4. Тепловой баланс регенератора.
- •Материальные балансы основных зон регенератора.
- •Диаметр регенератора и его основных зон.
- •Высота регенератора и его зон.
- •Объём зоны отпарки катализатора (десорбера).
- •Время пребывания катализатора в регенераторе.
- •Давление под распределительной решёткой и у основания зоны отпарки (десорбера). Температура катализатора на входе в зону отпарки (десорбер).
- •Воздухораспределительная решётка.
- •2.3. Расчёт трубчатой печи.
- •1. Расчёт процесса горения.
- •2. К.П.Д. Печи, её тепловая нагрузка и расход топлива.
- •3. Поверхность нагрева радиантных труб и размеры камеры радиации (топка).
- •4. Расчёт конвективной поверхности нагрева печи.
- •2.4. Расчёт холодильника.
- •1. Уравнение теплового баланса:
- •2. Расчет плотностей теплообменивающихся сред:
- •9. Поверхность одной трубы.
- •Список литературы
4. Расчёт конвективной поверхности нагрева печи.
Поверхность нагрева конвекционных труб определяют по формуле:
HK = QК / (k1*∆Tср)
где QК − количество тепла, передаваемого сырью в конвекционных трубах, Вт; k1 − коэффициент теплопередачи в конвекционной камере печи, Вт/(м2∙К); ∆Tср − средний температурный напор, К.
Количество тепла, передаваемого сырью в конвекционных трубах:
QК = Qполезн – QР = 7580 – 6000 = 1580 кВт = 1,58*106 Вт
Коэффициент теплопередачи в конвекционной камере вычисляется по формуле:
k1 ≈ 1,1*(α1+αл),
где α1 − коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к трубам, Вт/(м2∙К); αл − коэффициент теплоотдачи излучением от трёхатомных газов к трубам, Вт/(м2∙К)
Коэффициент α1 определяем по формуле:
α1 = С*β*λг/dн*Re0,6*Pr1/3
где − постоянная, для шахматного пучка труб, равная 0,33; β − коэффициент, зависящий от числа рядов труб в пучке (полагая, что число рядов будет более 10, примем β=1); λ − коэффициент теплопроводности дымовых газов, Вт/(м∙К).
Критерии Re и Pr в формуле вычисляются при средней температуре дымовых газов в камере конвекции (определяющий размер – наружный диаметр труб). Скорость газов рассчитывается для самого узкого сечения пучка.
В камере конвекции устанавливаются трубы с полезной длиной lтр=9,5 м, наружным диаметром dн=102 мм и толщиной стенки мм. В каждой камере размещается змеевик для одного потока сырья. В каждом горизонтальном ряду его установлено в шахматном порядке по четыре трубы с шагом S=172 мм.
Найдём наименьшую площадь свободного сечения для прохода дымовых газов:
fг=(bк–n1*dн)*lтр=[(n1-1)*S+3*dн–n1*dн]*lтр=[(4-1)*0,172+
+3*0,102 - 4*0,102]*9,5=3,93 м2
где n1=4 − число труб в одном горизонтальном ряду.
Определяем линейную скорость дымовых газов в самом узком сечении пучка по формуле:
ω=B*∑Vi*Tср/(m*3600* fг*273)
где Тср = 0,5 * (Тп+Тух)= 0,5 * (1023+593)=808 К – средняя температура дымовых газов в камере; m=2 − число параллельно работающих камер или, в нашем случае, число потоков сырья.
Тогда
ω=714*15,31*826,5/(2*3600* 3,93*273)=1,17 м/с
Для определения критериев Re и Pr нужно вычислить для дымовых газов при Тср=808 К кинематическую вязкость, плотность, теплоёмкость и коэффициент теплопроводности.
Коэффициент динамической вязкости найдём по формуле:
Mг/μг = ∑(x'i*Mi/μi)
где Mг,μг − молекулярная масса и динамическая вязкость дымовых газов; Mi − молекулярные массы компонентов дымовых газов; μi − динамические вязкости компонентов дымовых газов; x'i − объёмные доли компонентов дымовых газов в смеси.
Все необходимые расчёты сделаны в таблице 1.18.
Таблица 1.18.
Компоненты дымовых газов |
|
, кг/кг топлива |
, масс. доля |
, м3/кг |
, объёмн. доля |
|
, Па∙с |
|
CO2 |
44 |
2,69 |
0,142 |
1,37 |
0,0896 |
3,95 |
0,041 |
96 |
H2O |
18 |
2,18 |
0,115 |
1,71 |
0,177 |
3,17 |
0,027 |
118 |
О2 |
32 |
0,23 |
0,012 |
0,16 |
0,0104 |
0,33 |
0,045 |
7,4 |
N2 |
28 |
13,84 |
0,731 |
11,07 |
0,723 |
20,2 |
0,037 |
550 |
Сумма: |
— |
18,94 |
1,00 |
15,31 |
1,00 |
Мг=27,7 |
— |
771,4 |
Тогда
μг = Мг / ∑(x'i*Mi/μi) = 27,7 / 771,4*103= 3,58*10-5 Па*с
Плотность дымовых газов:
ρг = Мг/22,4 * Т0/Тср = (27,7/22,4)*(273/808)=0,42 кг/м3
Кинематическая вязкость газов:
νг = μг/ρг = 3,58*10-5/0,42 =8,52*10-5 м2/с
Коэффициент теплопроводности дымовых газов найдём по формуле:
λг = ∑x'i*λi
где λi − коэффициент теплопроводности компонентов дымовых газов.
Необходимые расчёты сделаны в таблице 1.19.
Таблица 1.19.
Компоненты дымовых газов |
λi, Вт/(м∙К) |
x'i*λi Вт/(м∙К) |
сi кДж/(кг∙К) |
Сi*xi кДж/(кг∙К) |
СО2 |
0,057 |
0,0051 |
1,16 |
0,165 |
Н2О |
0,072 |
0,0127 |
2,15 |
2,247 |
О2 |
0,063 |
0,00066 |
1,05 |
0,013 |
N2 |
0,057 |
0,0412 |
1,12 |
0,821 |
Сумма: |
— |
0,067 |
— |
1,23 |
λг = 0,067 Вт/(м*К)
Теплоёмкость дымовых газов находим по формуле:
cг = ∑ci*xi
где ci − теплоёмкость дымовых газов; xi − массовые доли компонентов в дымовых газах.
Результаты расчётов приведены в таблице 4.2, из которой и берём значение cг=1,23 кДж/(кг∙К).
Находим значения критериев:
Re=ω*dн/νг = 1,17*0,102/8,52*10-5=1400
Pr=νг*сг* ρг/ λг = 8,52*10-5 * 1,23 *0,42*103/0,067=0,66
После подстановки всех величин в формулу для вычисления α1 получим:
α1 = 0,33*1*0,067/0,102*14000,6*0,661/3=15 Вт/(м2*К)
Коэффициент теплоотдачи излучением от трёхатомных газов рассчитываем по эмпирическому уравнению Нельсона:
аЛ = 0,0256 * t'ср – 2,33
t'ср − среднелогарифмическая температура дымовых газов в конвекционной камере, ºC.
t'ср=(tп-tух)/(2,3*lg[tп/tух])=(750-320)/(2,3*lg[750/320])=
= 505 ºC
Тогда
аЛ = 0,0256 * 505 – 2,33=10,598 Вт/(м2*К)
Суммарный коэффициент теплоотдачи будет равен:
k1 ≈ 1,1*(15+10,598) = 28,16 Вт/(м2*К)
Средний температурный напор рассчитываем по уравнению Грасгофа:
∆Тср = (∆Тмакс-∆Тмин)/(2,3*lg[∆Тмакс/∆Тмин])
где ∆Тмакс = Тп - Тк = 1023-513=510К;
∆Тмин = Тух – Т1= 593-473 = 120К
∆Тср = (510-120)/(2,3*lg[510/120])=270К
Таким образом, поверхность нагрева конвекционных труб равна:
HK = 1,58*106 / (28,16*270)=208 м2
Определим число труб в конвекционной камере:
Nк = Нк/(π*dн* lтр)= 208/(3,14*0,102*9,5) = 68
или в одной камере:
N'к = Nк/2=68/2= 34
Тогда число труб по вертикали в одной камере:
m= N'к/4=34/4 = 8
Высота, занимаемая трубами в конвекционной камере, при шаге труб по глубине конвекционного пучка S1=0,148м
Hк = (m-1)*S1 = (8-1)*0,148=1,1м
Таким образом, выбираем трубчатую печь типа ГС – 1 с однозарядным настенным экраном и свободным вертикальным факелом (форсунки подовые) с теплопроизводительностью 9722 кВт, поверхностью нагрева радиантной секции – 90 м2, конвектной секции – 208 м2 и с рабочей длиной радиантных труб – 9,5 м; ГС – 2 – 90/9,5.