- •1.2. Характеристика сырья и продуктов
- •1.3. Технологическая схема процесса.
- •1.4. Общий материальный баланс установки.
- •Материальный баланс установки
- •2. Расчётная часть.
- •2.1. Расчёт реактора.
- •Материальный баланс.
- •Количество циркулирующего катализатора и расход водяного пара.
- •Тепловой баланс реактора.
- •Левая часть уравнения отвечает приходу тепла (в кВт):
- •Правая часть уравнения отвечает расходу тепла (в кВт):
- •Из теплового баланса реактора определим температуру сырья при подаче его в узел смешения с катализатором.
- •5. Размеры реактора.
- •Катализатора на выходе из десорбера.
- •Выбор распределительного устройства парокатализаторного потока в реакторе.
- •2.2. Расчёт регенератора
- •Характеристика полноты сгорания углерода. Количество газов регенерации.
- •Расход водяного пара на отпарку газов регенерации с катализатора.
- •3. Материальный баланс регенератора.
- •4. Тепловой баланс регенератора.
- •Материальные балансы основных зон регенератора.
- •Диаметр регенератора и его основных зон.
- •Высота регенератора и его зон.
- •Объём зоны отпарки катализатора (десорбера).
- •Время пребывания катализатора в регенераторе.
- •Давление под распределительной решёткой и у основания зоны отпарки (десорбера). Температура катализатора на входе в зону отпарки (десорбер).
- •Воздухораспределительная решётка.
- •2.3. Расчёт трубчатой печи.
- •1. Расчёт процесса горения.
- •2. К.П.Д. Печи, её тепловая нагрузка и расход топлива.
- •3. Поверхность нагрева радиантных труб и размеры камеры радиации (топка).
- •4. Расчёт конвективной поверхности нагрева печи.
- •2.4. Расчёт холодильника.
- •1. Уравнение теплового баланса:
- •2. Расчет плотностей теплообменивающихся сред:
- •9. Поверхность одной трубы.
- •Список литературы
Диаметр регенератора и его основных зон.
Площадь поперечного сечения регенератора и его основных зон определяется по формуле:
S = V / (3600 * ω), где V – объём паров, проходящих через данное сечение регенератора (над псевдоожиженным слоем), м3/час; ω – допустимая скорость газов в свободном сечении, м/сек.
Объём газов и паров определяется по формуле:
V = (22,4 * ∑(Gi / Mi) * Tpег * 0,1 * 106) / (273 * π).
∑(Gi / Mi) – количество газовой смеси, кмоль/ч; Tpег = 873 К – температура в регенераторе; π – абсолютное давление над псевдоожиженным слоем, принимаем равным 0,23 * 106 Па.
Предварительно найдём среднюю молекулярную массу влажного газа:
Мв.г = 22,4 * 13,243 / 10,266 = 29.
Тогда для регенератора:
∑(Gi / Mi) = Gв.г / Mв.г + G0 / M0 = 207868 / 29 + 13034 / 18 = 7892 кмоль/ч;
для первой зоны:
∑(Gi / Mi) = G’в.г / Mв.г = 132430/ 29 = 4567 кмоль/ч;
для второй зоны:
∑(Gi / Mi) = G’’в.г / Mв.г = 75438 / 29 = 2601 кмоль/ч;
для зоны отпарки (десорбера):
∑(Gi / Mi) = G0 / M0 = 13034 / 18 = 724 кмоль/ч.
Часовые объёмы газов в сечениях регенератора и его основных зон, рассчитанные по приведённой выше формуле, даны в таблице 1.15:
Таблица 1.15.
Сечения |
V, м3/ч |
ω, м/с |
S, м2 |
регенератора |
245787 |
0,55 |
124 |
первой зоны |
1422334 |
0,56 |
71 |
второй зоны |
81005 |
0,43 |
52 |
третьей зоны |
22548 |
0,8 |
8 |
Скорость газов в свободном сечении регенератора может достигать 0,8 м/с. значения скорости газов в различных сечениях приняты из промышленных данных.
Определим диаметр зоны отпарки (десорбции):
Dд = √(4 * Sд / π) = √(4 * 8 / 3,14) = 3,2 м.
При определении диаметра внутренней цилиндрической перегородки или диаметра второй зоны следует учитывать, что в этой зоне расположен охлаждающий змеевик с трубками диаметром dн = 0,06 м. Подсчитанные выше поперечные сечения остаются прежними. Тогда диаметр второй зоны определим по формуле:
D2 =√([4 * S2 + π * Dд2] / π) + 2 * dн = √([4 * 52 + 3,14 * 3,22] / 3,14) + 2 * 0,06 = 9 м.
Диаметр регенератора равен диаметру первой зоны и определяется с учётом толщины цилиндрической перегородки δ = =0,02 м по формуле:
Dрег = D1 = √([4 * S1 + π * D22 ] / π) + 2 * δ = √([4 * 71 + 3,14 * 92 ] / 3,14) + 2 * 0,02 = 13,1 м.
Высота регенератора и его зон.
Высота первой зоны равна высоте псевдоожиженного слоя катализатора:
h1 = V1 / S1, где V1 – объём псевдоожиженного слоя, м3; S1 – поперечное сечение первой зоны, м2.
Объём псевдоожиженного слоя рассчитаем по формуле:
V1 = G1 / ρп.с, где G1 – количество катализатора в первой зоне, кг; ρп.с – плотность псевдоожиженного слоя, кг/м3.
Величина G1 равна:
G1 = х / kр, где х – количество кокса, сжигаемого в данной зоне, кг/ч; kр – удельная скорость регенерации 1 т катализатора, кг/(т*ч).
Удельная скорость регенерации катализатора, по промышленным данным, равна 50 – 115 кг/(т*ч).
Примем kр = 56 кг/(т*ч), тогда:
G1 = 10000 / 56 = 179 т;
V1 = 179000 / 500 = 358 м3;
h1 = 358 / 71 = 5 м.
Высота второй зоны равна высоте цилиндрической перегородки и определяется аналогично высоте первой зоны:
G2 = 5700 / 56 = 102 т;
V2 = 102000 / 500 = 204 м3;
h2 = 204 / 52 = 3,9 м.
Высота псевдоожиженного слоя катализатора над второй зоной:
h3 = h1 – h2 = 5 – 3,9 = 1,1 м.
Объём этого слоя:
Vс = h3 * S2 = 1,1 * 52 = 57,2 м3.
Количество псевдоожиженного катализатора в этом слое:
Gс = Vс * ρп.с = 57,2 * 500 = 28600 кг.
Высота h4 под распределительной решёткой принимается равной 5 м.
Высота зоны сепарации h5 с учётом расположения в ней циклонов принимается равной 8 м.
Высота регенератора:
Нрег. = h1 + h4 + h5 = 5 + 5 + 8 = 18 м.