3.6 Предварительный выбор элементной базы.

По техническому заданию к приемному устройству предъявляются достаточно высокие требования: динамический диапазон, чувствительность, интервал рабочих температур и напряжения питания, коэффициент гармоник и т.д. На сегодняшний день существуют достаточно большое количество ИМС с помощью которых возможно реализовать приемное устройство. Но не так много интегральных микросхем выполненные на одном кристалле. Параметры некоторых ИМС приведены в таблице 3.6.1. Из этой таблицы выбраны следующие микросхемы, из соображений их универсальности:

Таблица 3.6.1

ИМС, Ф. изг.	Диапазон напряжения питания, В	Общий коэффициент гармоник H, %	Чувстви-тельность, мкВ	Диапазон рабочих температур, ˚С
LA1130, Sanyo	7.5 – 14	При UВХ=1мв H=0.5 при UВХ=500мв H=1	1.5	-20÷+70
TDA1072A, Telefunken	7,5 – 18	При UВХ=1мв H=0.5 при UВХ=500мв H=3	1.5	-30÷+80
TEA5551T, Philips	1.8 – 4.5	при UВХ=10мв H=0.5	1.5	-25÷+60

Как видно из таблицы 3.6.1 ИМС, TDA1072A выдерживают требования предъявленные в ТЗ. Но следует также учитывать такой параметр, как качество исполнения документации самой микросхемы. У ИМС TDA1072A описаны все параметры для выполнения данной работы.

Параметры данной интегральной микросхемы приведены в ПРИЛОЖЕНИИ A.

3.7 Выбор типа и режима работы детектора.

В интегральной микросхеме TDA1072A применяется двухтактный детектор амплитудно-модулированных сигналов, в котором диоды работают поочередно.

При работе детектора на относительно низкой несущей частоте с ши­рокой полосой модулирующих частот возникают трудности разде­ления спектров сигнала и частот модуляции (условия 3.7.1.; 3.7.2.).

Условие фильтрации высокочастотного напряжения:

(3.7.1.)

Условие отсутствия частотных искажений:

(3.7.2.)

Фильтрация высокочастотных составляющих в двухтактных детекторах улучшается за счет того, что частота пульсации удваивается, а нечетные гармоники токов f_VD1 и f_VD2 компенсиру­ются. В результате последовательного включения диодов входное сопротивление детектора в 4 раза выше, чем в однотактном диоде. Двухтактные диоды более точно воспроизводят огибающую сигнала.

Рис. 3.7.1 Схема двухтактного амплитудного детектора.

3.8 Определение коэффициента передачи преселектора и преобразователя частоты.

Коэффициент усиления линейного тракта K_0Л, при известном сигнале в антенне E_A или напряженности поля сигнала Е у приемной антенны c действующей высотой h_Д, определяется по следующей формуле:

(3.8.1)

,

где U_П – амплитуда сигнала на выходе УПЧ приемника, для АМ приемников выбирается U_П=0.05 В.

Коэффициент усиления преселектора определяется как:

(3.8.2)

,

где N_ПЧ и N_УРЧ – коэффициенты шума преобразователя частоты и усилителя радиочастоты.

Коэффициент усиления преселектора можно определить по следующей формуле:

(3.8.3)

,

где К_ВЦ – коэффициент передачи входной цепи,

К_УРЧ – коэффициент усиления УРЧ.

Согласно [4, стр. 30] К_ВЦ определятся как:

(3.8.4)

,

где - эквивалентное затухание контуров преселектора, равное 0.02,

= 0.01 для одноконтурной входной цепи

Таким образом:

Коэффициенты шума ПЧ и УРЧ составляют не более 5 дБ, а произведение К_ПЧ·К_УРЧ =30_дБ =1000. Найдем коэффициент преселектора по 3.8.3:

.

Отсюда К_ПР и К_ВЦ подставляя в 3.7.4 найдем К_УРЧ:

.

Из произведения К_УРЧ·К_ПЧ = 1000 найдем K_ПЧ:

.