- •Основные термодинамические параметры, понятия и законы, используемые в проектировании ла……………………………………………………...............................
- •Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл……..............
- •Глава 1. Термодинамика в проектировании ла
- •1.1.Основные термодинамические параметры, понятия и законы, используемые в проектировании ркт
- •1.1.1 Введение в термодинамику[3]
- •1.1.2. Законы идеальных газов
- •1.1.2.1. Закон Бойля-Мариотта
- •1.1.2.2. Гипотеза Авогадро
- •1.1.2.3. Закон Дальтона.
- •1.1.3. Макроскопические параметры
- •Тогда универсальная газовая постоянная равна
- •Из (8) и (9) следует
- •1.1.5. Первое начало термодинамики.
- •1.1.5.1. Макроскопическая работа системы
- •1.1.5.3. Количество тепла
- •Введем новую величину – энтальпию, которая является функцией состояния и характеризует полное теплосодержание газового потока:
- •1.2. Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл [4]
- •1.2.1. Число Маха
- •1.2.2. Число Рейнольдса.
- •1.2.3. Число Стантона.
- •1.2.4. Число Прандтля и Нуссельта.
- •Глава 2. Классификация изломов образующей компоновки ла и методики оценки параметров течений
- •2.1 Обратный уступ.
- •2.2. Встречный излом образующей.
- •2.3. Ферменный отсек как выемка со стенками одинаковой высоты
- •Глава 3. Влияние пограничного слоя на теплообмен в течениях на компоновках с различными изломами образующей.
- •3.1. Расчет среднемассовой температуры торможения в вихревом течении с учетом влияния толщины пограничного слоя.
- •3.2 Влияние пограничного слоя на теплообмен за обратным уступом.
- •3.3. Влияние пограничного слоя на теплообмен на встречном изломе образующей
- •3.4. Влияние пограничного слоя на теплообмен в ферменном отсеке со стенками одинаковой высоты.
- •Глава 4. Особенности теплообмена в зонах отрыва, расположенных перед боковыми блоками многоблочных компоновок.
- •3.1. Теплообмен в зоне максимальных тепловых потоков.
- •3.2. Теплообмен в отрывной зоне, расположенной вверх по потоку перед носками боковых блоков.
- •Глава 5. Тепловые потоки от струй двигателей
- •5.1. Распределение внутренней энергии молекул. Колебательная релаксация.
- •5.2. Метод расчета конвективных тепловых потоков от малых двигателей
- •5.3. Рекомендации по расчету газодинамических параметров маршевых двигателей нижних ступеней ла и расчет конвективных тепловых потоков от них [12].
- •Расчет параметров теплообмена в донной области
- •5.4. Лучистые тепловые потоки от струй двигателей.
- •5.5. Обобщения и рекомендации
- •Заключение
- •Литература
- •11. Дьяконов ю.Н., Усков в.И. Расчет сверхзвуковых струй идеального газа методом сеток. Аэродинамика больших скоростей.– м.: мгу, 1970.– (Труды института механики).
2.2. Встречный излом образующей.
Встречный излом образующей встречается в компоновках в случае, если диаметр нижней ступени больше, чем диаметр верхней ступени. Увеличение диаметра компоновки имеет место у многих ракет, таких как «Сатурн» различных модификаций, корейская ракета КСЛВ и пр.
На рисунке 2.2.1 представлена схема течения около встречного излома образующей. В отличие от обратного уступа в данном течении появляется точка S- отрыва пограничного слоя, а также имеет место известная точка R- точка растекания, разделяющая прямое и обратное течение. Также точка R является точкой отсчета для вновь нарастающего пограничного слоя на встречном изломе.
Рисунок 2.2.1 – Схема течения и распределение давления на встречном изломе образующей.
На рисунке 2.2.1 РЛТ обозначена линия тока, приходящая в точку растекания и разделяющая прямое и возвратное течение. Точка отрыва S характеризуется профилем скорости, имеющим у стенки не только нулевое значение самой скорости, но и нулевое значение производной скорости.
Причиной возникновения отрывного течения со сложной системой скачков уплотнения в этом случае является встречное препятствие перед сверхзвуковым потоком. Первичным событием в данном случае является появление косого скачка уплотнения перед встречной наклонной поверхностью компоновки. Поскольку за косым скачком уплотнения давление Рск существенно повышается по отношению к давлению в невозмущенном потоке Р∞. Информация об этом посредством звуковых волн проникает по нижней наклонной поверхности компоновки достигает дозвуковой части пограничного слоя. Давление в пограничном слое, как в сверхзвуковой его части, так и в пристеночной дозвуковой составляет Р∞. Пограничный слой не может преодолеть встречное большое давление Рск .Он начинает утолщаться по направлению вверх и отделяется от поверхности конструкции с образованием выпуклой зоны вихревого течения со знакопеременным профилем скорости.
Появление утолщения в пограничном слое воспринимается сверхзвуковым невозмущенным потоком, как препятствие. Поэтому в области точки S начинают возникать воны сжатия, сходящиеся в косой скачок уплотнения перед отрывом. При числах Маха более 2 оба косых скачка сходятся вверху с образованием так называемого -скачка, между ножками которого располагается зона вихревого течения. Данные экспериментов продемонстрировали общую особенность всех отрывных течений, имеющих место между ножками -скачка, это почти одинаковое давление, названное давлением плато.
Присоединение пограничного слоя происходит непосредственно за точкой R-называемой точкой растекания. За точкой растекания начинается формирование вновь нарастающего пограничного слоя.
Давление и тепловой поток достигают максимума на некотором расстоянии вверх по потоку за точкой присоединения, как это было описано выше в тексте об обратном уступе. На рисунке 2.2.2 представлено распределение давления на встречном изломе образующей, представляющем собой компоновку с переходом от меньшего диаметра к большему с разницей радиусов h. Исследования различных авторов показали, что между ножками -скачка определяется формулами для давления на плато и несколько выше, чем давление в невозмущенной атмосфере Р∞. Затем в точке растекания R давление значительно увеличивается, непосредственно за точкой растекания давление имеет максимум, который соответствует восстановлению давления при переходе через ножки -скачка уплотнения. Далее давление понижается до значений давлений за отошедшим косым скачком уплотнения на наклонной поверхности Рск. После углового излома при переходе на цилиндр большего диаметра имеет место так называемая ложка в графике давления. Уменьшение давление связано с обтеканием сверхзвуковым потоком тупого угла . Далее происходит постепенное выравнивание давления до уровня давления в невозмущенном потоке.
Рисунок 2.2.2 – Схема течения и распределение давлений на встречном изломе образующей.
Давление области плато для ламинарного и турбулентного отрыва определяется по следующим полуэмпирическим формулам, приведенным в частности в [2]:
- для турбулентного (1)
- для ламинарного (2)
Следует отметить, что число Рейнольдса Reопр∞, зависит от параметров в невозмущенном потоке перед зоной отрыва скорости U∞, и определяющей температуры Эккерта, вязкости и плотности в невозмущенном потоке по следующим формулам:
(3)
(4)
(5)
Reопр= опрU Xэфф/опр (6)
В данном случае корректнее воспользоваться не просто расстоянием Х от носка изделия до конкретного излома образующей, а эффективной длиной пластины Хэфф. Для турбулентного пограничного слоя Хэфф
(7)
Для ламинарного пограничного слоя Х эфф
(8)
В данном случае корректнее воспользоваться не просто расстоянием Х от носка изделия до конкретного излома образующей, а эффективной длиной пластины.
Эта величина является функцией числа Маха набегающего потока, поэтому переменна во времени. Способ расчета Хэфф подробно приведен в [3].
За точкой растекания R реализуется максимальное давление, которое можно рассчитать проведя невозмущенный поток через косой скачок с наклоном 160-180, который является передней частью -скачка. Получив значения давления и числа Маха за первым косым скачком, следует их применить для расчета давления и числа Маха за задней ножкой -скачка. Второй скачок может быть прямым в случае прямого угла встречного излома или наклонным в случае угла βпр (рис.2.2.2).
В самой точке растекания R давление примерно 0.528 от Рmax.
На расстоянии, примерно равном расстоянию отхода ударной волны от излома, реализуется давление в потоке Рск, прошедшем только через один скачок, имеющий примерно тот же угол наклона, что и задняя ножка -скачка.
Давление за косым скачком является функцией числа Маха набегающего потока, и может определено по таблицам.