- •Основные термодинамические параметры, понятия и законы, используемые в проектировании ла……………………………………………………...............................
- •Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл……..............
- •Глава 1. Термодинамика в проектировании ла
- •1.1.Основные термодинамические параметры, понятия и законы, используемые в проектировании ркт
- •1.1.1 Введение в термодинамику[3]
- •1.1.2. Законы идеальных газов
- •1.1.2.1. Закон Бойля-Мариотта
- •1.1.2.2. Гипотеза Авогадро
- •1.1.2.3. Закон Дальтона.
- •1.1.3. Макроскопические параметры
- •Тогда универсальная газовая постоянная равна
- •Из (8) и (9) следует
- •1.1.5. Первое начало термодинамики.
- •1.1.5.1. Макроскопическая работа системы
- •1.1.5.3. Количество тепла
- •Введем новую величину – энтальпию, которая является функцией состояния и характеризует полное теплосодержание газового потока:
- •1.2. Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл [4]
- •1.2.1. Число Маха
- •1.2.2. Число Рейнольдса.
- •1.2.3. Число Стантона.
- •1.2.4. Число Прандтля и Нуссельта.
- •Глава 2. Классификация изломов образующей компоновки ла и методики оценки параметров течений
- •2.1 Обратный уступ.
- •2.2. Встречный излом образующей.
- •2.3. Ферменный отсек как выемка со стенками одинаковой высоты
- •Глава 3. Влияние пограничного слоя на теплообмен в течениях на компоновках с различными изломами образующей.
- •3.1. Расчет среднемассовой температуры торможения в вихревом течении с учетом влияния толщины пограничного слоя.
- •3.2 Влияние пограничного слоя на теплообмен за обратным уступом.
- •3.3. Влияние пограничного слоя на теплообмен на встречном изломе образующей
- •3.4. Влияние пограничного слоя на теплообмен в ферменном отсеке со стенками одинаковой высоты.
- •Глава 4. Особенности теплообмена в зонах отрыва, расположенных перед боковыми блоками многоблочных компоновок.
- •3.1. Теплообмен в зоне максимальных тепловых потоков.
- •3.2. Теплообмен в отрывной зоне, расположенной вверх по потоку перед носками боковых блоков.
- •Глава 5. Тепловые потоки от струй двигателей
- •5.1. Распределение внутренней энергии молекул. Колебательная релаксация.
- •5.2. Метод расчета конвективных тепловых потоков от малых двигателей
- •5.3. Рекомендации по расчету газодинамических параметров маршевых двигателей нижних ступеней ла и расчет конвективных тепловых потоков от них [12].
- •Расчет параметров теплообмена в донной области
- •5.4. Лучистые тепловые потоки от струй двигателей.
- •5.5. Обобщения и рекомендации
- •Заключение
- •Литература
- •11. Дьяконов ю.Н., Усков в.И. Расчет сверхзвуковых струй идеального газа методом сеток. Аэродинамика больших скоростей.– м.: мгу, 1970.– (Труды института механики).
Введем новую величину – энтальпию, которая является функцией состояния и характеризует полное теплосодержание газового потока:
I = Е + PV (18)
Тогда:
Q = I2 – I1 = I ( при Р = const ) (19)
Введем определение теплоемкости: теплоемкостью тела С называется отношение бесконечно малого количества тепла Q , полученного телом, к соответствующему приращению dT его температуры:
C = Q/dT (20)
Используя первый закон термодинамики, запишем:
С dT = dЕ+PdV (21)
Следует отметить, что для адиабатического процесса С = 0, для изотермического процесса С = ∞. Особое значение имеют теплоемкости при постоянном объеме и при постоянном давлении СV и CP.
При постоянном объеме
СV = Е/TV (22)
Если же постоянно давление, то отношение dV/dT переходит в частную производную V/TP, так как величины Р, Т связаны уравнением состояния. Тогда формула ( 26) дает:
CP = dЕ/dT+ PdV/dT= Е/TV+ [ Е/VT + P] V/TP (23)
Для разности теплоемкостей получаем
CP - СV = [ E/VT + P] V/TP (24)
Уравнение Роберта Майера получается при использовании уравнения состояния Клапейрона (3), записанного для одного моля вещества и закона Джоуля, согласно которому внутренняя энергия идеального газа зависит только от температуры:
CP - СV = R (25)
Введем обозначение CP/СV = γ, тогда из первого закона термодинамики для адиабатического процесса получим уравнение Пуассона:
PVγ = const (26)
Подробный вывод формул теплоемкости, коэффициентов теплопроводности, вязкости, уравнения адиабаты и пр. изложен в Методических указаниях по курсу «Перспективные методики расчета средств выведения» [2].
1.2. Основные критерии подобия в теплообмене и их физический смысл [4]
К основным безразмерным критериям подобия течения при проектировании ЛА относятся число Маха М, число Рейнольдса Re, число Прандтля Pr, число Стантона St, число Нуссельта Nu , число Кнудсена Kn.
1.2.1. Число Маха
Число Маха является важнейшей характеристикой потока газа, определяющей отношение скорости направленного движения потока к скорости распространения звуковых колебаний в газе.
М=U/a (1)
Если поток газа характеризуется числом Маха М<1, то он называется дозвуковым, если число Маха М > 1, то поток называется сверхзвуковым. Сверхзвуковое течение характеризуется свойством нераспространения возмущений вверх по потоку, а также сохранением основных параметров потока внутри области течения, ограниченной конусом Маха, имеющим полуугол, равный арксинусу отношения 1/М.
1.2.2. Число Рейнольдса.
Число Рейнольдса Re характеризует соотношение сил инерции и сил вязкости в потоке газа.
Сила инерции Fин, деленная на объем V запишется в виде
= = ρ = ρ = ρu (2)
Объемная сила трения Fтр определяется напряжением трения τxy
= = μ (3)
Отсюда при замене скорости и координаты на их некие характерные значения U X число Рейнольдса Re запишется в следующем виде
Re = = ≈ ≈ (4)
1.2.3. Число Стантона.
Интеграл уравнения сохранения энергии для несжимаемого адиабатического течения позволяет определить несколько важных величин для дальнейшего изучения теории теплообмена. Этот интеграл носит имя интеграла Бернулли и записывается в следующем виде
Ср (Т0 - Т∞) = U2/2 (5),
где Т∞ - статическая температура потока, U-скорость направленного движения потока, Т0 это температура, которую принимает среда при скорости движения равной нулю. Эта температура носит название температуры торможения.
Величина в термодинамике СрТ0 называется полной энтальпией газа или его полным теплосодержанием, которая складывается из энтальпии СрТ∞ и кинетической энергии U2/2 в применении к потокам частиц, движущимся со скоростью U. Если мысленно представить себе единичную площадку, через которую течет поток частиц со скоростью направленного движения u, то поток полной энергии, переносимый через эту площадку в единицу времени, равен
q0 = ρUСрТ0 = ρUСрТ∞ + ρU3/2 (6)
При высоких скоростях движения потока, характеризующихся числами Маха больше 1, можно утверждать, что СрТ∞≪ ρU3/2. Это имеет место при рассмотрении вопросов теплообмена при обтекании поверхности ЛА сверхзвуковым потоком, чему и посвящен весь курс «Перспективных методик расчета средств выведения». Тогда уравнение (6) можно упростить, приравняв поток полной энтальпии и поток кинетической энергии:
q0 = ρUСрТ0 = ρU3/2 (7)
При обтекании направленным потоком частиц твердой стенки, например, поверхности ЛА, часть энергии потока q уходит через поверхность в конструкцию ЛА. Стантоном введен безразмерный коэффициент St, который определяет долю кинетической энергии потока (или полного теплосодержания потока), которая в процессе теплообмена переходит в поверхность ЛА). Поток тепла в конструкцию q можно определить следующим образом:
q = StρUСр(Т0 - Тw) (8)
за вычетом потока теплосодержания молекул, принявших температуру стенки Тw и вовлеченных в поток.
При проведении тепловых расчетов в проектировании ЛА применяется следующее уравнение
q = α(Т0 - Тw) (9)
Величина α носит название коэффициента теплообмена и является одним из основных проектных параметров. Если сопоставить уравнения (9) и (8), то можно определить связь между коэффициентом теплообмена α , измеряемого в Вт/м2∙К, и безразмерным числом Стантона St
α = StρUСр (10)