- •Содержание: c
- •2 Выбор насоса 15
- •2.1 Выбор типа и марки насоса 15
- •1 Расчёт характеристики сети
- •1.1 Обработка исходных данных.
- •Тогда внутренний диаметр всасывающего трубопровода
- •1.3 Определение расчётного сопротивления сети и построение характеристики сети.
- •2 Выбор насоса, уточнение его характеристики и размеров.
- •Материал основных деталей насоса нк 200/210а(1в) согласно [6.С.7]
- •2.3 Пересчет характеристик насоса с воды на вязкую жидкость
- •2.4 Регулирование работы насоса.
- •2.6 Подбор электродвигателя.
- •3. Описание насосной установки.
Тогда внутренний диаметр всасывающего трубопровода
;
внутренний диаметр нагнетательного трубопровода
.
Истинную скорость определяли согласно [7.с.3] по формуле:
, (6)
где QP – заданная расчетная подача согласно [7.с.23], м3/с;
dВН - внутренний диаметр трубопровода, м.
Подставив численные значения в формулу (6), получим истинные скорости во всасывающем и нагнетательном трубопроводах:
1.3 Определение расчётного сопротивления сети и построение характеристики сети.
Напор сети, который необходимо создать в сети для пропуска заданной подачи определяем согласно [7.c.4] по формуле:
(7)
где НС – сопротивление (напор) сети, м;
НГ – геометрический напор, м;
Р1, Р2 – давление в начальном и конечном сосудах согласно [7.с.23], Н/м2;
– удельный вес Поповской нефти при данной температуре жидкости, Н/м3;
hВС, hН – потери напора во всасывающей и нагнетательной линиях,
Σhi – сумма потерь напора в элементах насосной установки.
Геометрический напор определяли согласно [7.с.4] по формуле:
НГ = К – Н, (8)
где К–Н – разность геометрических отметок начального и конечного сечения трубопровода согласно [7.с.23], м.
НГ = 23 –(-2) = 25 м.
Согласно [7.с.4] вычислим разность напоров в конечном и начального сосудах и выражаем в метрах столба перекачиваемой жидкости:
(Р2-Р1)/=0
Числа Рейнольдса определим по формуле:
(9)
где V – скорость движения жидкости в трубах, м/с;
d – внутренний диаметр трубопровода, м;
- кинематический коэффициент вязкости Поповской нефти, м2/с.
Подставив числовые значения в формулу (9), получим:
Reвс =1,490,0,207/1,915 10-6=161060,
Reнаг =2,200,170/1,915 10-6=195300
Для новых бесшовных стальных труб абсолютную шероховатость согласно [7.с.6] принимаем равной =0.03 мм.
Вычисляем отношения внутренних диаметров трубопроводов к абсолютной шероховатости :
dвс/ = 207/0,03 =6900
dн / = 170/0,03 = 5666
10 dвс/ =69000
10 dн / = 56666
500 dвс/ =3450000
500 dн / =2833333
Так как 10dвс/ <Reвс<500 dвс/ , то коэффициент гидравлического сопротивления определяем по формуле Альтшуля:
λвс=0,11
После подставки числовых значений получим:
λвс=0,11 =0,0164
Так как 10dн/ <Reвс<500 dн/ , то коэффициент гидравлического сопротивления определяем по формуле Альтшуля:
λн=0,11
λвс=0,11 =0,0309
Потери напора во всасывающей hвс, м, и нагнетательной hнаг, м, линиях определяли согласно [7.c.4] по формулам:
, (12)
(13)
где 1,05 – коэффициент, учитывающий местные потери в трубопроводах;
ВС, Н – коэффициент сопротивления по длине всасывающей и нагнетательной линий;
lВС и lН – длины трубопроводов согласно [7.с.23], м;
VВС и VН – скорость движения жидкости, м/с;
dВН.ВС и dВН.НАГ – внутренние диаметры трубопроводов, м;
Тогда
для всасывающего трубопровода
для нагнетательного трубопровода
Найдем потери напора в остальных элементах сети насосной установки.
Сопротивление фильтра согласно [7.с.23] РФ = 0,15 МПа
Потеря давления в диафрагме согласно [7.с.23] РД = 0,02 МПа
= /7614=23,64м
Подставив найденные численные значения в формулу (7) определим суммарное сопротивление сети:
НС =25+0,19+25,07+23,64=73,9 м
Статический напор сети Н 0, м определили согласно [7.с.7] по формуле:
, (14)
где НГ – геометрический напор, м; Н Г = 25 м,
= 0 м,
тогда
Н0 = 25 м
Для построения характеристики сети воспользуемся уравнением, записанным согласно [7.c.7]:
, (15)
где Н0- статический напор сети, не зависящий от подачи жидкости, м;
К - коэффициент сети, ч2/м5;
Qр - заданная расчётная подача жидкости согласно [7.с.23], м3/ч.
Q - подача жидкости в сеть, м3/ч.
Коэффициент сети К, ч2/м5, определили согласно [8.c.7] по формуле:
где hвс – потери напора во всасывающем трубопроводе, м;
hнаг – потери напора в нагнетательном трубопроводе, м;
hi – суммарные потери напора в остальных элементах сети, м;
Qp – заданная расчётная подача жидкости, м3/ч.
Тогда
K=(0,19+25,07+23,64) 1/1802 = 0,001509259 ч2/м5
Задавшись несколькими значениями подачи в пределах от 0 до (1,21,4)Qp, определяем сопротивление сети для каждого из них .
Результаты вычислений сведем в таблицу 2.
Таблица 2- Расчет сопротивления сети
Q, м3/ч |
Q2, м6/ч2 |
K, ч2/м5 |
KQ2, м |
H0, м |
Hc=H0+KQ2, м |
||||
0 |
0 |
0,001509259 |
0,00 |
25 |
25 |
||||
10 |
100 |
0,001509259 |
0,15 |
25 |
25,5 |
||||
20 |
400 |
0,001509259 |
0,6 |
25 |
25,6 |
||||
30 |
900 |
0,001509259 |
1,35 |
25 |
26,4 |
||||
40 |
1600 |
0,001509259 |
2,41 |
25 |
27,4 |
||||
50 |
2500 |
0,001509259 |
3,77 |
25 |
28,8 |
||||
60 |
3600 |
0,001509259 |
5,43 |
25 |
30,4 |
||||
70 |
4900 |
0,001509259 |
7,39 |
25 |
32,3 |
||||
80 |
6400 |
0,001509259 |
9,95 |
25 |
34,5 |
||||
90 |
8100 |
0,001509259 |
12,22 |
25 |
37,2 |
||||
100 |
10000 |
0,001509259 |
15,09 |
25 |
40,1 |
||||
110 |
12100 |
0,001509259 |
18,26 |
25 |
43,6 |
||||
120 |
14400 |
0,001509259 |
21,73 |
25 |
46,7 |
||||
130 |
16900 |
0,001509259 |
25,5 |
25 |
50,5 |
||||
140 |
19600 |
0,001509259 |
29,58 |
25 |
54,5 |
||||
150 |
22500 |
0,001509259 |
33,95 |
25 |
58,9 |
||||
160 |
25600 |
0,001509259 |
38,63 |
25 |
63,6 |
||||
170 |
28900 |
0,001509259 |
43,61 |
25 |
68,6 |
||||
180 |
32400 |
0,001509259 |
48,89 |
25 |
73,9 |
||||
190 |
36100 |
0,001509259 |
54,48 |
25 |
79,4 |
||||
202 |
40804 |
0,001509259 |
60,37 |
25 |
85,4 |
||||
210 |
44100 |
0,001509259 |
66,55 |
25 |
91,5 |
||||
220 |
48400 |
0,001509259 |
73,04 |
25 |
98,1 |
|
|||
230 |
52900 |
0,001509259 |
79,83 |
25 |
104,8 |
|
|
Используя данные таблицы 2 строим характеристику сети (рисунок 2).
Рисунок-2 Характеристики сети