- •1. Загальний розділ
- •1.1. Призначення, будова та принцип дії пристрою
- •1.2. Перевірка умови позбавлення можливості переміщення заготованки в пристої по шести ступенем волі у відповідності з гост 21495-76
- •1.3. Розрахунок похибки базування
- •1.4. Розрахунок зусилля закріплення заготованки в пристої
- •Розрахунок режимів різання
- •Визначення основного часу
- •Розрахунок сили затиску деталі
- •1.5. Розрахунок основних параметрів затискного механізму
- •1.6. Міцнісний розрахунок однієї деталі в пристрої
- •1.7. Аналіз пристрою, що проектується з метою зменшення його металоємкості
- •1.8. Розрахунок економічної ефективності пристрою
- •Економічний ефект за рік
- •Перелік використаної літератури:
Розрахунок режимів різання
Глибина різання (1.5)
Подача за оберт при свердлінні сталі сігма 610, s = 0,28 ÷ 0,33 мм/об. Приймаємо s = 0,28 мм/об.
Коректуємо за паспортом верстату s = 0,28 мм/об.
Визначаємо осьову силу при свердлінні (2.5)
Cp = 68; q = 1; y = 0,7; (3.5)
Перевіряємо, чи достатня допустима осьова сила механізму подач верстату. ; 12500 > 2488Н. Осьова сила достатня для проведення обробки.
Приймаємо стійкість інструметна Т = 25хв.
Визначаємо швидкість різання ; (4.5)
Cv = 9.8; q = 0,40; m = 0,20; y = 0,5; ; Kiv = 1; Klv=0.85.Kзv=0.63
Частота обертання шпінделя (5.5)
Коректуємо частоту обертання за паспортом верстату n = 355 хв-1
Визначаємо дійсну швидкість різання (6.5)
11. Розраховуємо крутний момент (7.5)
См = 0,0345; q = 2,0; y = 0,8; Kp = 0.8.
12. Потужність різання (8.5)
13. Робимо висновок, чи можлива обробка на даних режимах різання ; Nшп = Nдв∙η = 2,2∙0,8 = 1,76 кВт; 0,46 < 1,76кВт. Обробка можлива.
Визначення основного часу
(9.5)
l = 24мм; у = 2 ; Δ = 2мм, і = 6.
Розрахунок сили затиску деталі
Визначаємо силу затиску W деталі до корпусу.
KMp ≤ Mт
Момент від сили різання , де Po – осьова сила різання, l – відстань між вісями отворів;
Момент від сили тертя , де D1 – діаметр шайби, d1 – діаметр оправки.
Коефіцінт запасу К = К0∙К1∙К2∙К3∙К4∙К5∙К6 (10.5)
К0 = 1,5 – гарантований запас;
К1 = 1.2 – проходить чистова обробка;
К2 = 1 – інструмент добре заточений;
К3 = 1.2 – обробка непреривчаста;
К4 = 1,3 – гідроциліндр односторонньої дії;
К5 = 1 – зручне положення рукояток;
К6 = 1 – деталь опирається на штирь;
К = 1,5∙1.2∙1∙1.2∙1,3∙1∙1 = 2.8. Приймаємо К = 2,8.
Коефіцієнт тертя f = 0,16.
(1.6)
Малюнок 4. Схема базування і проставлення сили закріплення W і осьової сили різання Ро.
1.5. Розрахунок основних параметрів затискного механізму
Розраховуємо діаметр гідроциліндра, при діаметрі штока d = 18 мм, тиску рідини р = 0.4МПа, сили пружини Fпр = 50Н, ККД приводу ή = 0,8:
(2.6)
Приймаємо діаметр циліндра D = 50 мм згідно з ГОСТ 6540-68 “Гидроцилиндры и пневмоцилиндры. Ряды основных параметров”
1.6. Міцнісний розрахунок однієї деталі в пристрої
Небезпечною ланкою пристрою є шток ø18, який працює на розтяг під дією сили затиску, тому робимо міцнісний розрахунок штока на розтяг.
Умова міцності штока при розтязі:
, де W – сила закріплення деталі в пристрої, S – площа поперечного перерізу штока, δ – фактичні напруження, які виникають при розтязі, [δ] – допустимі напруження при розтязі.
(3.6)
Допустиме напруження при розтязі для Сталі 40 [δ] = 130МПа
Перевіряємо умову δ ≤ [δ], 4,14 < 130МПа, отже вибраний шток задовільняє вимоги міцності.
1.7. Аналіз пристрою, що проектується з метою зменшення його металоємкості
Пристрій, що проектується є міцним, жорстким, має високу зносостійкість, при цьому його розміри оптимальні.
Це досяглося тим, що всі деталі підбиралися стандартні або уніфіковані. Уніфіковані деталі є не великими за розмірами, а отже і масою. Можлива заміна матеріалу деяких деталей, використання деталей з сортового прокату. Одна з найважливіших деталей пристрою є корпус. Саме він є найбільш металоємним, бо кріпить на собі всі інші деталі, вузли, тому його розміри є мінімальними. Решта деталей мають раціональні розміри і не є металоємкими.