- •Введение
- •Предисловие
- •СОСТАВ БУРОВОЙ УСТАНОВКИ
- •БУРЕНИЕ СКВАЖИНЫ
- •КАРОТАЖ, ОБОРУДОВАНИЕ И ЗАКАНЧИВАНИЕ СКВАЖИНЫ
- •ВЕДУЩАЯ ТРУБА
- •Ориентация режущего элемента определяется задним и боковым углами резания
- •АЛМАЗНЫЕ ДОЛОТА
- •ВЫБОР ДОЛОТА
- •Стоимость 1м проходки
- •УДЕЛЬНАЯ ЭНЕРГИЯ
- •Список литературы
- •ГЛАВА 5 .ОСНОВЫ ТЕЧЕНИЯ ЖИДКОСТИ
- •Поток в трубе
- •ИНЕРТНЫЕ ФРАКЦИИ БУРОВОГО РАСТВОРА
- •ХИМИЧЕСКИЕ РЕАГЕНТЫ
- •Снижение вязкости бурового раствора
- •Повышение вязкости бурового раствора
- •Поскольку р1>рз, то уравнение удобно записать как
- •АНГИДРИТ И ГИПС
- •ЦЕМЕНТ
- •Вибросита
- •ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ В БУРЕНИИ
- •ДАВЛЕНИЕ НАГНЕТАНИЯ НА УСТЬЕ СКВАЖИНЫ
- •МАКСИМАЛЬНАЯ УДАРНАЯ СИЛА
- •ЭКСПРЕСС-МЕТОД ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОГРАММЫ ГИДРАВЛИКИ ДОЛОТА
- •ОРИЕНТИРОВАНИЕ ОТКЛОНЯЮЩИХ ИНСТРУМЕНТОВ
- •МЕТОДЫ РАСЧЕТОВ
- •НАПРАВЛЕНИЕ I
- •ПРОМЕЖУТОЧНАЯ КОЛОННА
- •ЭКСПЛУАТАЦИОННАЯ КОЛОННА
- •Типы хвостовиков
- •ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ
- •ТАБЛИЦА 10.2
- •СОПРОТИВЛЕНИЕ НА РАЗРЫВ (ИЛИ ВНУТРЕННЕЕ ДАВЛЕНИЕ), ПРИ КОТОРОМ НАПРЯЖЕНИЯ
- •ДЛИНА ТРУБ
- •МАРКИ СТАЛИ
- •КРИТЕРИИ РАСЧЕТА
- •ОТРАЖЕНИЕ ВОЛН СЖИМАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЙ
- •МАКСИМАЛЬНАЯ СКОРОСТЬ
- •Решение. Из уравнений (10.36) и (10.37) соответственно получаем
- •ПРАКТИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
- •ХИМИЧЕСКИЙ СОСТАВ ЦЕМЕНТА
- •ПЛОТНОСТЬ ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА
- •Утяжеляющие добавки
- •Технология цементирования
- •СПОСОБЫ ЦЕМЕНТИРОВАНИЯ
- •Одноступенчатое цементирование
- •Многоступенчатое цементирование
- •ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ ХВОСТОВИКОВ
- •СПОСОБ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЗАЛИВНОЙ КОЛОННЫ
- •СПОСОБ С ПРИМЕНЕНИЕМ ПАКЕРА
- •СПОСОБ С ВЫДЕРЖКОЙ ВО ВРЕМЕНИ
- •ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ НА РАВНОВЕСИИ
- •СПОСОБ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЦЕМЕНТИРОВОЧНОЙ ЖЕЛОНКИ
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
ГЛАВА 7. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ В БУРЕНИИ
В этой главе рассматриваются правильное использование гидравлической энергии на буровом долоте и определение потерь давления в различных частях бурильной колонны. Существует несколько моделей для расчетов потерь давления в трубах и кольцевом пространстве. Каждая из моделей базируется на ряде допущений.
ПОТЕРИ ДАВЛЕНИЯ
Рассмотрим схему, на которой представлены различные элементы бурильной колонны, долото и обвязка наземного оборудования (рис 7.1).
Вследствие действия сил трения при движении жидкости происходит потеря энергии при нагнетании жидкости из точки / в точку // и обратно в резервуар для бурового раствора (точка ///). Основная задача гидравлики буровой установки — расчет потерь давления в результате действия сил трения в различных частях системы циркуляции.
Эти потери давления удобнее определять, выделив четыре основных участка: 1) в обвязке наземного оборудования, 2) трубах, 3) кольцевом пространстве и 4) долоте. Указанные потери давления зависят от типа используемой жидкости и характера потока в циркуляционной системе.
Потери давления в обвязке наземного оборудования pi определяются
сопротивлениями в стояке, буровом шланге, вертлюге и ведущей трубе Задача определения потерь давления в обвязке наземного оборудования осложняется зависимостью этих потерь от размеров и геометрической формы наземного оборудования, которые могут изменяться во времени вследствие непрерывного износа
поверхностей промывочными жидкостями. Для определения потерь давления (МПа) в обвязке наземного оборудования можно использовать следующее уравнение:
где Е—постоянная величина, зависящая от типа обвязки наземного оборудования; рт— плотность бурового раствора, кг/л;
Q—расход жидкости, л/мин; PV—пластическая вязкость, Ю-3 Па-с.
На практике используют четыре типа наземного оборудования; каждый тип характеризуется размерами стояка, рабочей
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
|
Рис. 7.1. Схема системы |
|
р' |
|
|||
циркуляции: |
|
|
Г. |
- |
|||
|
/ — устье скважины, 2 — |
гГТЬГ |
) |
||||
бурильная колонна, 3 — УБТ, 4 — |
^ ш у д |
|
|||||
долото, S — линия выхода |
5Г^Г /^ |
F-^ |
|||||
раствора из скважины, 6 — резер- |
Ps |
~^^-г |
|
||||
вуар для бурового раствора, 7—/, |
\ \ ^-з и? Рз\ ^^4 ц ,6rf^p^W |
||||||
II, |
III |
— |
номера |
точек |
|
|
|
(предполагается, что точки / и III |
|
|
|
||||
находятся на одном уровне) |
|
|
|
|
трубы, бурового шланга, вертлюга и, кроме того, значением константы Е (табл. 7.1.) Потери давления происходят внутри бурильной трубы и УБТ и обозначены
соответственно pi и рз- Потери давления в кольцевом пространстве возникают вокруг УБТ и бурильной трубы и соответственно обозначены р4 и ps (см. рис. 7.1). Величины pz, Рз, р4 и ps зависят от следующих факторов:
а) размеров бурильной трубы или УБТ, т. е. от наружного и внутреннего диаметров и длины;
б) реологических свойств бурового раствора, т. е. от плотности бурового раствора, пластической вязкости и предельного напряжения сдвига;
в) характеристики потока, который может быть ламинарным, турбулентным (обычный или пробковый).
Фактическое поведение бурового раствора в скважине точно неизвестно, а его параметры, измеренные на поверхности,
ТАБЛИЦА 7.1
ТИПЫ НАЗЕМНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
|
Стояк |
|
Буровой шланг |
Вертлюг |
|
Ведущая труба |
X |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с я |
Я ее |
«» |
S |
I1 |
5 |
I1 |
s |
-J |
ч |
|
1 |
В" |
ее |
Я d |
vS |
Д G. |
со |
a - |
s |
|
|
3: • |
В: S |
&Ё ^ |
a |
I» E- |
S Я |
а о. |
ST |
|
|
в & |
5 |
S S |
Efi |
G. |
S |
<ц |
й2 |
|
|
<U |
|||||||
|
|
ЗЯ |
|
a x |
& |
|
Е-, |
&x |
|
|
|
|
?J |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
12,2 |
76,2 |
12,2 |
50,8 |
1,2 |
50,8 |
12 |
57,1 |
8.8 |
2 |
12,2 |
88,9 |
16,8 |
63,5 |
1,5 |
63,5 |
12 |
82,5 |
8,3 |
3 |
13,7 |
101,6 |
16,8 |
76,2 |
1,5 |
63,5 |
12 |
82,5 |
1,8 |
4 |
13,7 |
101,6 |
16,8 |
76,2 |
1,8 |
76,2 |
12 |
101,6 |
1,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
отличаются от значений на забое. Существует несколько методик расчета потерь давления, причем каждая из них дает различные значения для одних и тех же условий.
Ниже используются две модели: пластическая модель Бингхэма и модель степенного закона. Все необходимые уравнения приведены в гл. 5.
При пластической модели Бингхэма используют следующие уравнения. Средняя скорость движения (м/с) жидкости в трубах
где Q—расход, л/мин, D—внутренний диаметр трубы, мм. Критическая скорость жидкости
(м/с) в трубах
где УР— предельное напряжение сдвига, Па.
Если средняя скорость жидкости больше критической, т. е.
то поток—турбулентный , и для определения потерь давления в трубах (МПа) необходимо использовать уравнение
где L — длина трубы, м.
Если средняя скорость жидкости меньше критической, т. е.
то поток— ламинарный, и для определения потерь давления (МПа) в трубах необходимо использовать уравнение
При движении жидкости в кольцевом пространстве средняя скорость (м/с) определяется по формуле
где Дека—диаметр скважины, мм; Дн—наружный диаметр трубы, мм. Критическая скорость (м/с) жидкости в кольцевом пространстве
где De—эффективный диаметр,
Сравнивая формулы (7.3) и (7.9), видим, что они аналогичны- вместо внутреннего диаметра трубы D в
формуле (7.9) используется эффективный диаметр De, который находят из выражения (7.10).
Если средняя скорость жидкости больше критической, т. е.
то поток — турбулентный, и для определения потерь давления (МПа) в кольцевом пространстве необходимо использовать уравнение
Если средняя скорость жидкости меньше критической, т. е.
то поток— ламинарный, и для определения потерь давления (МПа) в кольцевом
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
пространстве необходимо использовать уравнение
Перепад давления на долоте
где рст—потери давления на стояке; рбт, рубт—потери давления при движении жидкости
внутри соответственно бурильных труб и УБТ; р зт, Р З.УБТ— потери давления при движении
жидкости в затрубном пространстве соответственно между бурильными трубами и стенками скважины и между УБТ и стенками скважины.
Скорость выхода (м/с) струи жидкости из насадки долота определяется по формуле:
Общая площадь поперечного сечения (мм2) насадок долота
а диаметр (мм) насадки долота
Для стационарного турбулентного потока справедливо приближенное соотношение
Если при бурении применяют раствор, который описывается степенным законом, то сначала определяют параметры п и К по формулам
Затем по формуле (7.2) определяют среднюю скорость движения жидкости. Значение критической скорости (м/с) жидкости в трубах находят из выражения
Если средняя скорость жидкости больше критической и справедливо соотношение (7.4), то поток— турбулентный, и для определения потерь давления в трубах необходимо использовать уравнение (7.5).
Если средняя скорость жидкости меньше критической и справедливо соотношение (7.6), то поток— ламинарный, и для определения потерь давления в трубах следует применять уравнение
При движении раствора в кольцевом пространстве для определения потерь давления находят среднюю скорость по формуле (7.8) и критическую скорость из соотношения
Если средняя скорость жидкости больше критической и справедливо соотношение (7.11), то поток в кольцевом пространстве—турбулентный, и для определения потерь давления необходимо использовать формулу (7.12).
Если средняя скорость жидкости меньше критической и справедливо соотношение (7.13), то поток в кольцевом пространстве — ламинарный, и для определения потерь давления требуется применять формулу:
Р к.п.л.=18,9.10-4 KL/Dскв- Dн((4000v/Dскв -Dн.) (2n+1)/n))n 7.25
При установлении потерь давления на долоте необходимо использовать формулы (7.15)—
(7.18).
Цель любых гидравлических расчетов — оптимизация перепада давления на долоте таким образом, чтобы обеспечить максимальную очистку забоя.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Для данной длины бурильной колонны (бурильной трубы и УБТ) и определенных свойств
бурового раствора потери давления p1, р2, р3, р4 и p5 останутся постоянными. Потери
давления на долоте в значительной степени зависят от диаметров насадок, которые определяют гидравлическую мощность, реализуемую на долоте. Чем меньше диаметр насадки, тем больше перепад давления и скорость струи в насадке. Когда твердость пород изменяется (от мягких пород до пород средней твердости), основная задача—обеспечение максимальной очистки, а не максимального гидромониторного эффекта. В этом случае при использовании насадок большего диаметра требуется высокий расход жидкости.
Для нахождения перепада давления на долоте необходимо найти сумму р1+р2+р3+р4+р5 и
получить общую величину рс (потери давления во всей системе). Затем следует определить расчетное давление насоса. Обычно предусматривают работу насоса на 80—90 % расчетной
величины, и тогда перепад давления в долоте равен разности давления нагнетания и рс.
Уравнения, необходимые для расчета скорости истечения струи из насадок, перепада давления на долоте и диаметров насадок приведены выше.
Пример 7.1. С помощью пластической модели Бингхэма и модели, использующей степенной закон, определить потери давления, скорость истечения струи из насадки и диаметры насадок для скважины диаметром 311 мм. Чтобы обеспечить расход жидкости 44 л/с (2650 л/мин), используют два насоса
Данные для расчета пластическая вязкость—12-10-3 Па-с; предельное напряжение сдвига —
(0,479 • 12) Па; плотность бурового раствора — 1,057 кг/л; бурильная труба— внутренний и наружный диаметры 108,6 и 127 мм соответственно, длина—1975 м; УБТ—внутренний и наружный диаметры 73 и 203 мм соответственно, длина 189 м.
Наружный и внутренний диаметры последней обсадной колонны — 340 и 319 мм Эта колонна спущена на глубину 777 м Два насоса работают при максимальном давлении на стояке 15,17 МПа Предположим, что используют тип 4 наземного оборудования (см табл
7.1).
Решение 1 Пластическая модель Бингхэма Из табл. 7.1 находим значение константы
для типа 4 наземного оборудования E=1,4.10-6 и по формуле (7 1) определяем потери
давления в обвязке наземного оборудования
Находим среднюю скорость движения жидкости в бурильных трубах из выражения (7.2)
Определяем критическую скорость движения раствора в трубах из уравнения (7 3)
Поскольку v > vr , то поток —турбулентный и потери давления внутри бурильных труб
рассчитывают по формуле (7.5)
Следуя той же методике, что и для определения потерь в бурильной трубе, получаем среднюю скорость движения жидкости внутри УБТ
Далее находим критическую скорость движения раствора внутри УБТ
Поскольку v > vк, то поток — турбулентный, и потери давления внутри УБТ определяются
из уравнения (7.5)
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Для определения потерь давления в кольцевом пространстве воспользуемся рис. 7.2, из которого видно, что часть бурильной трубы находится в обсадной колонне, а часть—в открытом стволе скважины. Отсюда для установления потерь давления вокруг бурильной трубы вначале следует рассчитать потери давления вокруг бурильной трубы в обсадной колонне, а затем вокруг бурильной трубы в открытом стволе.
Находим среднюю скорость потока в обсаженном интервале скважины:
где D o.т — внутренний диаметр обсадной колонны, мм; D н.б.т — наружный диаметр
бурильных труб, мм.
Находим критическую скорость потока для этого интервала:
Поскольку V<VK, то поток —ламинарный, и потери давления вокруг бурильной трубы в
обсаженном участке ствола скважины определяются следующим образом:
Для открытого участка ствола скважины
Поскольку и ύ<ύк, то поток—ламинарный, и потери давления вокруг бурильной трубы в открытом стволе скважины (L=1975—777=1198м) определяют
следующим образом:
Следовательно, общий перепад давления вокруг бурильной трубы
р5=рА+pB=0,145+ +0,241 =0,386 МПа.
Для установления потерь давления вокруг УБТ вначале находим
Поскольку υ<ύк, то поток—ламинарный, и потери давления вокруг УБТ определяют таким
образом:
Общие потери давления в циркуляционной системе (исключая долото) равны сумме
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
p1+р2+p3+р4+p5=0,349+4,622+2,977+0,068+0,374=8,3 МПа. Следовательно, перепад
давления на долоте рд=15,17—8,3=6,78 МПа. Скорость струи в насадке определяем по
формуле (7.16):
Общую площадь насадок находим из выражения (7.17):
а диаметры насадок из (7.18):
Следовательно, выбираем две насадки диаметром 177 мм и одну— диаметром 16 мм. Общая площадь этих насадок равна 412,18 мм2, что больше вычисленной площади 410,32 мм2.
2. Модель, использующая степенной закон. Потери давления в обвязке наземного оборудования
Для установления потерь давления в бурильной колонне вначале определяем
Так как v>vs, то поток—турбулентный, и потери давления в бурильной трубе
рассчитывают по уравнению
Для определения потерь давления в УБТ найдем
Поскольку о>0к, то поток—турбулентный, следовательно, потери давления в УБТ
Так как скважина обсажена, то потери давления в затрубном пространстве необходимо определять как в открытом, так и в обсаженном стволе скважины (см. рис 7.2) Рассчитаем потери давления в кольцевом пространстве за бурильной колонной
Рассмотрим обсаженный участок скважины. Величины К. и я были определены выше:
ps=0,585, К=0,626; длина обсаженного участка L=777 м;
ширина кольцевого пространства составляет 319—127=192 мм. Находим
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Очевидно, что v<Vs, поэтому поток—ламинарный, и потери давления вокруг бурильной
трубы в обсаженной скважине
Длина бурильной колонны в открытом стволе составляет 1975—777=1198 м, а ширина кольцевого пространства равна 311—127=184 мм. Получаем
υ=2l,2•2650/(3ll•2—l272)= 0,695 м/с и υк=0,996 м/с. Так как υ<υк, то поток—ламинарный, и
потери давления вокруг бурильной трубы в открытом стволе
Общие потери давления вокруг бурильной трубы
Р5= РA+РB== 0,048 +0,083 =0,13 МПа.
Для установления потерь давления вокруг УБТ определим
Поскольку у<Ук, то поток—ламинарный и
Потери давления внутри и вокруг бурильной трубы и УБТ остаются постоянными, пока остаются неизменными свойства бурового раствора и геометрические размеры. Общие потери давления во всей системе (исключая долото) равны
Следовательно, перепад давления в долоте= Давление нагнетания — Общие потери давления= 15,17—8,11=7,06 МПа
Применяя ту же методику, что и при использовании пластической модели Бингхэма, получаем скорость струи в насадке v= 109,4 м/с, общую площадь насадки Ао= 402,5 мм2,
диаметр насадки dн=16,47 мм Отсюда выбирают две насадки диаметром 16 мм и одну—
диаметром 17 мм Общая площадь таких насадок составляет 396,4 мм2, что меньше 402,5 мм2 Если
выбирались две насадки диаметром 17 мм и одна—диаметром 16 мм, то общая площадь проходного сечения будет равна 412,7 мм2, что больше расчетной площади 402,5 мм2. На
практике выбирают меньший диаметр, чтобы получить максимальный перепад давления на долоте
3 Сопоставление двух моделей Из приведенных выше результатов видно, что при использовании двух моделей получают различные диаметры насадок для пластической модели Бингхэма имеем две насадки диаметром 17 мм и одну— 16 мм, а для модели, использующей степенной закон— две насадки диаметром 16 мм и одну—17 мм На практике это считается незначительным различием, а если давление буровых насосов больше 15,5 МПа, то выбирают три насадки диаметром 16 мм
Следует отметить, что представленные уравнения турбулентного потока применяют понятие турбулентной вязкости, равной (PV)/3,2, а не пластической. Если использовать
понятие пластической вязкости, то потери давления будут на 26 % выше значений, вычисленных с помощью уравнений турбулентного потока. Использование понятия турбулентной вязкости, т. е. (PV)/3,2, обеспечивает получение данных для потерь давления,
согласующихся с промысловыми результатами.
ОПТИМИЗАЦИЯ ГИДРАВЛИКИ ДОЛОТА Гидравлический расчет долота начинают с установления потерь давления в различных
элементах циркуляционной системы. Вычисляют потери давления в обвязке наземного оборудования, внутри и вокруг бурильной трубы, внутри и вокруг УБТ, а затем определяют