Энтальпия продуктов сгорания

Поверхность нагрева	,С
Топочная камера, фестон =1,2	2200 2000 1800 1600 1400 1200 1000 800	21572 19405 17258 15131 13033 10971 8955 6997	17320 15609 13910 12235 10571 8929 7318 5749	3464,0 3121,8 2782,0 2447,0 2114,2 1785,8 1463,6 1149,8	25036,0 22817,3 20292,8 17795,3 15330,6 12896,0 10532,2 8235,4	290,5 252,8 217,3 183,4 139,2 113,6 88,6
Пароперегреватель I ст. =1,215	1000 800	8955 6997	7318 5749	1573,3 1236,04	10641,9 8321,04	113,6 88,6
Пароперегреватель II ст. =1,23	1000 800 600 400	8955 6997 5109 3310	7318 5749 4225 2758	1683,1 1322,3 971,8 634,3	10751,7 8407,9 6145,5 3986,0	113,6 88,6 64,7 41,7
Экономайзер II ст. =1,25	800 600 400 200	6997 5109 3310 1608	5749 4225 2758 1356	1437,3 1056,3 689,5 339,0	8522,9 6230,0 4041,2 1966,5	88,6 64,7 41,7 19,5
Воздухоподогреватель II ст. =1,28	600 400 200	5109 3310 1608	4225 2758 1356	1183,0 772,3 379,7	6356,7 4124,0 2007,3	64,7 41,7 19,5
Экономайзер I ст. =1,3	600 400 200 100	5109 3310 1608 794	4225 2758 1356 672	1267,5 827,4 406,8 201,6	6441,2 4179,1 2034,3 1005,0	64,7 41,7 19,5 9,4
Воздухоподогреватель I ст. =1,33	400 200 100	3310 1608 794	2758 1356 672	910,1 447,5 222	4261,8 2075,0 1025,4	41,7 19,5 9,4

Относительные продольные и поперечные шаги

, ; (3.16)

, . (3.17)

По их значениям определяются следующие поправки:

C_Z – поправка на число поперечных рядов труб по ходу газов ( =1);

– поправка на компоновку пучка ( =1).

Поправка на влияние физических параметров среды ( ) определяется по доли водяных паров ( ) и средней температуре газов, ( =0,94);

Вт/ (м²ּК). (3.18)

Эффективная толщина излучающего слоя

; (3.19)

0,51 м. (3.20)

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами [1].

Для нахождения этого коэффициента рассчитывается величина

, (3.21)

где - доля трехатомных газов и водяных паров. Определяется по таблице 2;

- давление продуктов сгорания, принимается равным 0,1 МПа для котлов, работающих под разряжением.

0,250,10,51=0,0128. (3.22)

По рисунку П2 определяется коэффициент ослабления лучей трехатомными газами ( =12 (м МПа)^-1)).

Коэффициент ослабления лучей золовыми частицами принимается равным нулю (п. 7-36 [1]).

Суммарная оптическая толщина продуктов сгорания

; (3.23)

0,153.

Коэффициент теплового излучения газовой среды

; (3.24)

=0,142. (3.25)

Средняя температура пара

; (3.26)

=452,5°С. (3.27)

Скорость пара

, (3.28)

где – удельный объем пара.

При =452,5°С и =10,25 МПа, =0,03 м³/кг.

Скорость пара

м/с. (3.29)

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от поверхности к пару определяется по рисунку П3

, (3.30)

где – поправка на форму канала ( =0,92);

При =452,5°С и = 22,03 м/с,

=3600 Вт/(м²ּК).

Вт/(м²ּК). (3.31)

Температура стенки труб пароперегревателя

, (3.32)

где – коэффициент загрязнения поверхности нагрева. При сжигании твёрдого топлива и коридорном расположении труб =0,0043 (м² К)/Вт (стр.142 [4]);

– средняя температура среды, протекающей в рассчитываемой поверхности ( =452,5°С).

=605,5 °С. (3.33)

Коэффициент теплоотдачи излучением продуктов сгорания

, (3.34)

где – коэффициент теплоотдачи излучением. Находится по рисунку П4;

= 0,142 ( формула 3.25).

Для температуры стенки =605,5°С коэффициент теплоотдачи равен 246 Вт/(м²ּК).

Вт/(м²ּК). (3.35)

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке

, (3.36)

где – коэффициент использования поверхности. Определяется по таблице 6.1 [4], для пароперегревателя =1,0.

89,89 Вт/(м²ּК). (3.37)

Коэффициент теплопередачи

, (3.38)

где – коэффициент тепловой эффективности. Определяется по таблице П2, ( =0,65).

56,88 Вт/(м²ּК). (3.39)

Тепло, воспринятое пароперегревателем, по условию теплопередачи

; (3.40)

=2064 кДж/кг. (3.41)

Проверка правильности выполненного расчета осуществляется по соотношению

; (3.42)

< 2%. (3.43)

Расчёт I ступени пароперегревателя закончен.