- •Введение
- •Глава I. Тяговый расчет трактора и автомобиля.
- •1.1. Тяговый расчет трактора
- •1.1.1 Расчетный тяговый диапазон
- •1.1.2. Масса трактора
- •1.1.3. Номинальные скорости движения. Структура передач.
- •1.1.4. Размеры ведущих колес и расчетный радиус колеса.
- •1.1.5. Передаточные числа трансмиссии и уточнение расчетных скоростей движения
- •1.1.6. Номинальная мощность двигателя
- •1.2. Тяговый расчет автомобиля
- •1.2.1. Полная масса автомобиля:
- •1.2.2. Подбор шин и определение радиуса качения ведущих колес.
- •1.2.3. Номинальная мощность двигателя
- •1.2.4. Передаточные числа коробки передач.
- •Глава 2. Тепловой расчет двигателя.
- •2.1. Выбор и обоснование исходных данных к тепловому расчету
- •2.1.1. Давление и температура остаточных газов.
- •2.1.2. Подогрев свежего заряда
- •2.1.3. Коэффициент избытка воздуха
- •2.1.4. Топливо
- •2.1.5. Показатели политроп сжатия и расширения
- •2.1.6. Коэффициент использования тепла ,
- •2.1.7. Степень повышения давления.
- •2.2. Определение параметров состояния рабочего тела
- •2.2.1. Процесс впуска
- •2. Коэффициент остаточных газов:
- •4. Действительный коэффициент молекулярного изменения рабочей смеси:
- •2.2.4. Процесс расширения
- •Значения давления и температуры в современных двигателях
- •2.3. Индикаторные и эффективные показатели двигателя
- •5. Среднее давление механических потерь.
- •6. Среднее эффективное давление и механический кпд двигателя:
- •7. Эффективный кпд и эффективный удельный расход топлива:
- •2.4. Определение диаметра и хода поршня
- •Данные теплового расчета.
- •2.5. Построение индикаторной диаграммы
- •2.6. Построение скоростной характеристики двигателя
- •Глава 3. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма (кшм).
- •3.1. Кинематический расчет кривошипно-шатунного механизма.
- •3.2. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма
- •Глава 4. Расчет систем двигателя
- •4.1. Расчет смазочной системы
- •1. Емкость системы определяется по выражению:
- •2. Циркуляционный расход масла
- •3. Расчетная производительность насоса и выбор конструктивных характеристик шестеренчатого насоса.
- •4. Мощность, затрачиваемая на привод насоса:
- •5. Площадь поверхности охлаждения радиатора (теплоотдающая поверхность):
- •4.2. Расчет системы охлаждения
- •1. Количество отводимого тепла:
- •2. Циркуляционный расход охлаждающей жидкости:
- •3. Расчетная производительность насоса и мощность на его привод:
- •4. Емкость системы охлаждения
- •Поверхность охлаждения радиаторов и емкость системы охлаждения и смазочной системы двигателей.
- •5. Поверхность охлаждения радиатора.
- •4.3. Система питания двигателя
- •Глава 5. Расчет и построение тяговой характеристики трактора, тяговых и динамических характеристик автомобиля.
- •5.1. Расчет и построение тяговой характеристики трактора.
- •5.2. Расчет и построение тяговых и динамических характеристик автомобиля.
- •Расчет времени разгона автомобиля.
- •Приложение 2
Данные теплового расчета.
Модель двигателя |
Nн (Nmax), кВт |
nн (nmax), мин-1 |
|
D, мм |
S, мм |
Wср, м/с |
Pе, МПа |
|
gе, г/кВт*ч |
Проектируемый |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модель прототипа |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Модель однотипного двигателя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Затем определяется литровая мощность двигателя. Результаты расчетов помещаются в табл.7 и выполняется краткий анализ соответствия полученных значений показателей проектируемого двигателя показателям современных двигателей. Должны быть указаны основные причины отклонения (расхождения) полученных значений для проектируемого двигателя от показателей работы двигателя, принятого за прототип.
2.5. Построение индикаторной диаграммы
Индикаторная диаграмма (рис. 4.5) строится по результатам теплового расчета и расчета политроп сжатия и расширения на ЭВМ . Рассчет политроп сжатия и расширения производится с использованием программы записанной под шифром POL1.ВАS. При составлении программы использованы известные формулы:
для расчета политропы сжатия
, МПа;
для расчета политропы расширения
, МПа;
перемещение поршня
, мм;
текущий (расчетный) объем цилиндра
, л.
где - угол поворота колончатого вала двигателя.
Для использования программы следует выписать значения исходные данных:
- степень сжатия;
D - диаметр цилиндра, мм:
S - ход поршня, мм;
- радиус кривошипа, мм;
- отношение радиуса кривошипа и длине шатуна (принимается по прототипу);
Pа - давление в конце такта впуска, МПа;
Pв - давление в конце такта расширения, МПа;
n1 - средний показатель политропы сжатия;
n2 - средний показатель политропы расширения.
Ввод исходных данных для выполнения расчетов должен быть только в указанных единицах измерения.
В программе и результатах расчетов приняты следующие обозначения:
Pах - расчетное значение давления политропы сжатия, МПа;
Pвх - расчетное значение давления политропы расширения, МПа;
x - перемещение поршня, мм;
Vх - расчетное значение объема цилиндра, л:
Индикаторная диаграмма должна быть построена в координатах pV в левом углу первого листа курсового проекта (см. рис.1). Существует несколько рекомендаций построения индикаторной диаграммы. Может быть рекомендован способ, который позволяет в дальнейшем, используя схему кривошипно-шатунного механизма, графически контролировать правильность расчетов по определению сил, действующих в кривошипно-шатунном механизме. В этом случае рабочий объем цилиндра Vn откладывается по оси абсцисс в миллиметрах, численно равным ходу поршня S (для значения S > 200 мм - в два раза меньше). Тогда объем камеры сгорания в миллиметрах будет:
, мм.
Масштаб давления может быть принят 0,1 МПа - 3 мм или 5 мм. По оси давлений откладывается P0 и проводится прямая параллельная оси объемов. Затем вносятся характерные точки расчетной диаграммы, которые рекомендуется обозначать r, a, c, zI, z, в. Для ускорения построения диаграммы и исключения ошибок в нанесении промежуточных точек политроп сжатия и расширения рекомендуется ниже оси объемов разместить оси перемещения поршня x и углов поворота коленчатого вала , как это показано на рис. 4 и 5. Вертикальные прямые проводятся через значения x и φ, принятые для нахождения точек политроп. Выбранные значения x и φ в таблице расчета и на рисунке могут быть обозначены порядковыми номерами 1, 2, 3 и т.д. После нанесения: расчетных точек политроп они соединяются плавными кривыми, характеризующими процессы сжатия и расширения. Линии, характеризующие процессы впуска и выпуска проводятся условно, по возможности ближе к линии давления P0. Расчетная диаграмма выполняется тонкими линиями. В связи с тем, что в двигателях сгорание рабочей смеси происходит с конечными скоростями и протекание процессов зависит от опережения впрыска топлива (опережения зажигания в карбюраторных двигателях), опережения впуска и выпуска газов и других факторов, наблюдается плавный переход от одного процесса в другой. Учитывая это, для получения действительной индикаторной диаграммы выполняются округления расчетной диаграммы. В карбюраторном двигателе (см.рис.4) положение точки CI (начало округления в конце сжатия) определяется углом опережения зажигания (по прототипу), а положение точки CII (конец округления) может быть определено, приняв PсII = (1,15... 1,25)Pc. Действительное давление газов в конце видимого сгорания в карбюраторном двигателе принимают PzI = 0,85Pz. От точки CII процесс сгорания изображается прямой, наклонной под углом не более 1°.
Рис.4. Индикаторная диаграмма четырехтактного карбюраторного двигателя
Рис.5. Индикаторная диаграмма четырехтактного дизеля
В конце прямой на уровне давления PzI выполняется округление и точка zI оказывается смещенной примерно на 8...12° по углу поворота коленчатого вала двигателя. Начало округления на выпуске (точка bI) выполняется с момента начала открытия выпускного клапана (берется по прототипу). Точка bII располагается примерно на половине расстояния между точками b и а. На рисунке 4 скругленная диаграмма показана толстыми линиями. Диаграмма фаз распределения строится по прототипу.
В четырехтактном дизеле (см. рис.5) точка CI является началом видимого сгорания и положение ее определяется по углу опережения впрыска топлива. Конец скругления (точка CII ) можно найти, приняв PсII = (1,15...1,20)Pc. Наклон линии сгорания выполняется так, чтобы не было слияния с вертикальной линией czI . В ряде случаев это не удается сделать (при очень малых значениях ) и линия сгорания проводится по линии czI. Скругление на индикаторной диаграмме должно быть таким, чтобы явно был выражен подвод тепла при постоянном давлении. Скругление на выпуске выполняется таким, как для карбюраторного двигателя. На индикаторной диаграмме следует нанести точки газораспределения и построить круговую диаграмму фаз газораспределения.
Для проверки правильности расчетов и построения планиметрируется индикаторная диаграмма (без учета насосных ходов) и определяется среднее индикаторное давление:
, МПа;
где - площадь индикаторной диаграммы, мм;
- длина диаграммы, мм;
- масштаб давления, кг/мм.
Полученное значение Pi не должно отличаться от расчетного более чем на 0,025 МПа, т.е. порядка 3%.
Приближенно значение Рi может быть определено если индикаторную диаграмму разделить на z частей с одинаковой длиной участков (частей) по оси объемов , мм, где - длина индикаторной диаграмм, мм. Тогда, средние давления соответственно в процессах расширения и сжатия будут:
· ·
· ·
или , и Pi=Pср.р – Pср.сж
где z - число участков диаграммы;
hi - средняя высота i -го участка диаграммы в процессе расширения, мм;
hiI - средняя высота i –го участка диаграммы в процессе сжатия, мм;
- масштаб давления, МПа/мм.
В расчетно-пояснительной записке должно быть:
1. Указано, что индикаторная диаграмма построена по результатам теплового расчета и расчета политроп сжатия и расширения на ЭВМ.
2. Приведены расчетные формулы, использованные при составлении программы.
3. Помещен текст программы.
4. Указаны принятые обозначения в программе и таблице расчета.
5. Помещена таблица результатов расчета и дано пояснение о дальнейшем использовании их.
6. Выбраны масштабы для построения индикаторной диаграммы.
При отсутствии возможности расчета на ЭВМ производится расчет 8...12 точек политроп сжатия и расширения по уравнениям политроп, заменив в них отношение объемов отношением отрезков, выражающих объемы:
для политропы сжатия
,
для политропы расширения
Здесь . Расчет политропы расширения для дизеля заканчивается при отношении (степень последующего расширения), т.е. при , где - степень предварительного расширения. Результаты расчетов помещаются в табл. 8 и используются для построения индикаторной диаграммы.
Таблица 8.
Результаты расчета политроп сжатия и расширения.
Vx, мм |
|
Vx2 |
Vx3 |
… |
Vx=ρVc |
Vxn=Vc |
|
1 |
Процесс сжатия |
|
ɛ |
||
Кn1 |
1 |
|
|
|
|
ɛn1 |
|
Pa |
|
|
|
|
Pc |
Кn2 |
1 |
Процесс расширения |
δn2 |
ɛn2 |
||
|
Pb |
|
|
|
Pz |
|