- •1. Предварительный расчёт крыла
- •1.1. Определение геометрии крыла, нахождение нагрузок
- •1.2. Построение расчётных эпюр , и
- •1.3. Определение нормальных напряжений при изгибе
- •1.4. Графоаналитический метод определения нормальных напряжений
- •2. Проектировочный расчёт крыла
- •3. Проверочный расчёт крыла
- •3.1. Расчёт на изгиб методом редукционных коэффициентов в.Н. Беляева
- •3.2. Определение касательных напряжений от сдвига
- •3.3. Определение касательных напряжений от кручения
- •3.4. Разрушающие напряжения
- •Расчёт лонжеронов
- •Расчёт нервюр
- •6. Проектировочный расчёт на сдвиг тонкостенных
- •7. Расчёт лонжерона с трёхслойной обшивкой
- •8. Расчёт фюзеляжа
- •8.1. Проектировочный расчёт фюзеляжа
- •8.2. Определение напряжений в элементах конструкции фюзеляжа
- •8.3. Расчёт шпангоутов
- •9. Расчёт оперения
- •9.1. Порядок расчёта оперения
- •9.2. Расчёт управляемого стабилизатора
3.2. Определение касательных напряжений от сдвига
Расчёт начинается с вычерчивания сечения и выбора основной системы конструкции ( делаются разрезы по хорде от носка крыла, которые превращают сечения в открытый контур (рис. 16)).
Рис. 16
В местах разрезов прикладываются замыкающие интенсивности и (погонные касательные усилия ), уравновешивающие поперечную силу , приложенную в центре жёсткости крыла. Поперечная сила, обусловливающая изгибающий момент, вызывает так же сдвиг и кручение сечения. Понятие центра жёсткости ( центр жёсткости сечения – точка, в которой приложенная поперечная сила вызывает чистый сдвиг ) даёт возможность разделить нагружение на:
1) сдвиг силой ;
2) кручение моментом .
При этом для расчёта на сдвиг не требуется знания положения центра жёсткости, т.к. только крутящие моменты зависят от его координат.
После выбора основной системы нумеруются все стрингеры и панели, причём стрингер и предшествующая ему панель имеют один и тот же номер
( например, панель со стрингерами 1 и 2 будет иметь №2, а панель со стрингерами и 1 будет нумероваться номером 1 и будет замыкающей ).
Расписываются погонные касательные усилия в панелях контура:
,
где - касательные потоки в открытом контуре;
- замыкающие погонные потоки ( принимает значения и ).
Погонная касательная сила в любой панели при сдвиге замкнутого контура равна погонной касательной силе в том же незамкнутом контуре плюс замыкающие погонные силы ( ), причём каждая замыкающая сила добавляется только на тех панелях контура, которые являются элементом, замыкающим его. Например, поток замыкает весь контур , а поток замыкает только хвостовую часть .
Замыкающие погонные потоки определяются из системы канонических уравнений для произвольного многосвязанного контура из контуров:
где .
Здесь - длина панели; - модуль упругости рода; - толщина панели;
- погонная сила в панели, возникающая в незамкнутом контуре.
Для двухсвязного контура канонические уравнения имеют вид
,
.
.
Здесь - перерезывающая сила в сечении; - статический момент относительно оси всех площадей редуцированного сечения рассматриваемой части конструкции; - момент инерции приведённого сечения относительно главной центральной оси,
где (суммирование ведётся по контуру , замыкаемому потоком ).
(суммирование ведётся по контуру , замыкаемому потоком ).
.
Вообще, коэффициенты , у которых первый индекс равен единице, образуются из суммирования величин, относящихся ко всему контуру .
И окончательно, коэффициент :
при определяется формулой: ;
при определяется формулой: .
Суммы распространяются на те участки, где одновременно действуют погонные касательные силы и .
Таким образом, для составления канонических уравнений, достаточно расписать погонные касательные силы по контуру, как это сделано на рис. 16 и, вычислив суммирующиеся и , произвести их сложение в пределах одновременного действия двух сил и .
Из канонических уравнений находят замыкающие погонные касательные потоки , а следовательно, и .
Зная замыкающие погонные касательные усилия, определяют касательные напряжения в консолях и запас прочности:
и .
Делаются выводы о работе обшивки в панелях.
Расчёты удобно свести в табл. 8.
Таблица 8
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
Номер элемента |
yi
|
Fiпр |
Sпр |
Номер панели |
x-1 Siпр |
qок |
Si |
i |
iпр |
Si Gi iпр |
qокSi Gi iпр |
qiсдв |
|
м |
м2 |
м3 |
|
м3 |
|
м |
--- |
м |
м2/Н |
м |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
... |
|
|
|
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
n-1 |
|
|
|
n-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пояснения к таблице:
В столбцах 2 и 3 значения величин берутся из расчёта на изгиб.
Приращение статического момента на данном элементе (столбец 4) в каждой строке равно произведению величин столбцов 2 и 3.
Панели имеют номер последующего элемента при обходе контура по часовой стрелке.
Статический момент участка контура (столбец 6) от начала отсчёта до рассматриваемой панели. Это – нарастающая сумма величин столбца 4 (сверху или снизу столбца – безразлично). . Здесь - момент инерции всего сечения крыла, взятый из расчёта на изгиб.
(столбец 8) – длина рассматриваемой панели; берётся замером с чертежа сечения.
Редукционные коэффициенты , учитывающие неодинаковые условия работы на сдвиг различных панелей (находятся по таблицам “Справочника авиаконструктора”).
Приведённая толщина обшивки вычисляется по формуле .
Столбец 13 – суммарная интенсивность сдвига – вычисляется по формуле . Коэффициенты канонических уравнений равны суммам столб- ца 11 по тем участкам, где одновременно действуют касательные потоки с но- мерами, принадлежащими коэффициенту в качестве индексов. Свободный член уравнения – сумма столбца 12 по соответствующим участкам контура сечения.