2.3.2.Навантаження на шпангоут у трюмі.

P=Р_st+Р_w ,кПа (2.3.2−1)

де Р_st−статичний тиск ,кПа

Р_st=ρ∙q∙ z_тр ,кПа (2.3.2−2)

де ρ=1,025т/м³

q=9,81м/с²

z_тр−відстань між серединою прогону балки та ЛВВЛ ,м

z_тр=3,1м

Р_st=1,025∙9,81∙2,8=28,2 кПа

Р_w−хвильовий тиск ,кПа

●для трюмних шпангоутів (нижче ЛВВЛ)

Р_w= Рw₀ ,кПа (2.3.2−3)

Рw₀=ρ∙q∙ ∙a_v∙a_x ,кПа (2.1.4−6)

Рw₀=47,1 кПа

Рw=47,1∙ =37,3 кПа

Р=31,2+37,7=68,9кПа

2.3.3.Шпангоути у трюмі.

Момент опору повинен бути не менше.

W= ∙ω_k ,см³ (2.3.3)

де Р−навантаження на шпангоут у трюмі ,кПа

Р=65,5кПа

а−шпація ,м

а=0,7м

ℓ−прогін шпангоута ,м (висота трюма)

ℓ=4,4м

m−коефіцієнт ,що дорівнює :

16−для суден з двома палубами

k_σ=1

σ_n=301,3МПа

ω_k−поправка на знос та корозію

ω_k=0,1∙∆S+0,96

ω_k=0,1∙1,2+0,96=1,08

W= ∙1,08=198,8 см³

Приймаємо 18^а(W= 200см³)

2.3.4.Кріплення нижнього кінця трюмного шпангоуту.

Висота скулової книці повинна бути не менше 0,1ℓ ,де ℓ−прогін трюмного шпангоуту ,м.

С=0,1ℓ ,м (2.3.4)

С=0,1∙4,4=0,44=440мм

Товщина книці повинна бути не менше товщини суцільного флора.

S=10,5 мм

По вільній кромці книці повинен бути відігнутий фланець або поясок шириною ,що дорівнює 10 товщина ,але не більше 120мм.

Приймаємо кницю

Під кінцем скулової книці по флору встановлюється штаба, або штабобульб ,як на флорі.

2.3.5.Навантаження на шпангоут у твіндеці.

Р=Р_w=k_w(Pw₀−0,75∙ρ∙q∙z_тв) ,кПа (2.3.5)

де k_w=1

Pw₀−хвильовий тиск на рівні ЛВВЛ ,кПа

Pw₀=47,1 кПа (див.2.1.4)

z_тв−відстань між серединою прогону шпангоуту та ЛВВЛ ,м

z_тв=0,9 м (див.2.3.1)

Р= Р_w=1(47,1−0,75∙1,025∙9,81∙0,9)=40,3 кПа