2.2.14.Товщина настилу іі дна.

S_{ІІ д.}=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.14)

де а−шпація ,м

а=0,7м

k=1

P−навантаження на конструкції ІІ дна ,кПа

Р=55,5кПа

k_σ=1,2 при поздовжній системі набору

σ_n=301,3МПа

∆S−запас на знос та корозію ,мм

∆S=1,44мм (для усіх суден)

S_{ІІ д}=22,4∙0,7 +1,44=7,6мм

S_min=8,9 мм

Приймаємо S=9 мм

2.2.15.Товщина міждонного листа.

S_м.л.=22,4∙а +∆S ,мм (2.2.15)

k=1

Р=55,5кПа

k_σ=1,2

σ_n=301,3МПа

∆S=2,4мм

а=0,7м

S_м.л.=22,4∙0,7 +2,4=8,5мм

S_min=8,5мм

Приймаємо S=9 мм

2.2.16.Ширина міждонного листа.

Повинна бути на 50мм більше ширини акулової книці плюс висота профілю шпангоута ,але не >2,0мм.

2.2.17.Поздовжні ребра жорсткості днища і другого дна.

2.2.17.1.Момент опору поздовжніх балок по днищу повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.1)

де Р−навантаження на зовнішню обшивку днища ,кПа (табл. 1у 1 завданні)

Р=89,5 кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,5 (коефіцієнт допустимих напруг)

σ_n=301,3МПа

W= =174,2 см³

Приймаємо r 18^а (W=200/188 см³)

2.2.17.2.Момент опору поздовжніх балок другого дна повинен бути не менше.

W= ,см³ (2.2.17.2)

де Р−навантаження на конструкції подвійного дна ,кПа

Р=55,5кПа

а=0,7м

l=2,1м

ω_к=1,14

m=12

k_σ=0,6

σ_n=301,3МПа

W= =90 см³

Приймаємо r 14^а (W=100см³)

2.3.Набір бортового перекриття.

2.3.1.Визначення висоти трюма та твіндека.

z_тр=d−h_вк− ,м (2.3.1−1)

z_тр=6 −1 − =2,8 м

z_тв=D−d− ,м (2.3.1−2)

z_тв=8,4−6 − =0,9м

ОП

2,2м

2,2м

1,5м

1,5м

2,8м

0,9м

8,4м

ДП

Рис.5