|
Пухов Андрей Александрович кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
МАТИ |
Изгиб |
МАТИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5/2/2005 |
|
11 |
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
МАТИ Трансформациясилприизгибеибеибе
МАТИ
|
|
5/2/2005 |
12 |
|
Пухов Андрей Александрович кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
МАТИ |
Жесткость |
МАТИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5/2/2005 |
|
13 |
|
Пухов Андрей Александрович кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
МАТИ |
Видысоединенийлистов |
МАТИ |
|
Если напряжение в некоторой точке мы обозначим буквой s, то
напряжение = s = (нагрузка/площадь) = (Р/А),
где Р - нагрузка, а А - площадь, на которую, как можно считать, эта нагрузка действует
Заклепочные и болтовые соединения могут иметь самую разную форму и размеры, но возможные пути их разрушения сводятся к трем формам: сдвиг по самим заклепкам (а), заклепки вырываются из одной из пластинок (то есть круглые отверстия превращаются в удлиненные) (б), разрыв материала одной из пластинок вдоль линии заклепок - как при отрывании почтовой марки (в).
5/2/2005 14
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
МАТИ Заклепочноесоединение
МАТИ
Заклепки для односторонней клепки применяются в тех местах, где доступ к замыкающей головке заклепки отсутствует. В таких соединениях применяются взрывные заклепки, заклепки с сердечником и пистоны. Потайные заклепки подбираются таким образом, чтобы высота h закладной головки была равна или немного меньше толщины обшивки
Виды заклепочных соединений вдносрезные заклепочные соединения: а—соединения внахлестку;
б—соединения встык с одной накладкой; двухсрезные заклепочные соединения: в—соединения встык с двумя накладками
5/2/2005
Потайная заклепка с плоской замыкающей го-ловкой:
/—замыкающая головка; 2—за-кладная головка; 3— стержень; 4—пакет
Расположение деталей в пакетах отно-сительно замыкающей головки заклепки:
а—пакет из разнородных материалов; б—пакет из од-нородных материалов, но разной толщины; /— алюминиевые сплавы; 2— сталь; 3— замыкающая головка
15
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
МАТИ Усилиявзаклепочномшве
МАТИ
5/2/2005 |
16 |
МАТИ
МАТИ
Пухов Андрей Александрович |
кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
Смятиеисреззаклепок
Разрушающие напряжения среза для заклепки и листа соответственно
Напряжения на смятие заклепки и листа
Разрушающее напряжение на растяжение материала заклепки (при проверке на смятие листа под заклепкой — разрушающее напряжение материала листа).
Напряжения на разрыв склепанных листов
где ta — шаг заклепок; k — коэффициент, учитывающий влияние концентрации напряжения у отверстия заклепки
К определению напряжений в заклепке и листе где Р — действующее усилие;
Ъ — ширина листа или детали;
п— количество заклепок в рассчитываемом сечении.
5/2/2005 |
17 |
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
МАТИ Болтовоесоединение
МАТИ
5/2/2005 |
18 |
МАТИ
МАТИ
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
Расчетпроушины
Проушины широко применяются в неподвижных и подвижных разъемных соединениях элементов конструкции. Соединение состоит из вилки (двойной проушины) и ушка (одинарной проушины). Такого вида соединение осуществляется болтом.
Применение двойных и тройных проушин (гребенок) обусловлено необходимостью увеличить площадь среза болта и смятия проушины (болта). В соединении болт срезается по двум плоскостям. В соединении тройной проушины и вилки болт имеет четыре плоскости среза, что позволяет уменьшить-диаметр болта. Площадь смятия во втором случае соответственно увеличивается.
Расчет проушин, нагруженных силой Р, на разрыв производится по формуле
Здесь F—площадь поперечного сечения проушин по цент-ру отверстия; п — число проушин;
k\ — поправочный коэффициент, учитывающий нерав-номерность распределения напряжения по сечению проушины.
Коэффициент k\ зависит от эксцентриситета е = у/х и отношения ширины проушины b к диаметру отверстия d
5/2/2005 |
19 |
МАТИ
МАТИ
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
Напряжениявоболочках
В сосуде высокого давления сферической формы, напряжения в оболочке во всех направлениях, параллельных ее поверхности, будет выражаться формулой
s = rp/2t
где p - внутреннее давление, r - средний радиус сосуда и t - толщина стенки. Представим себе, что сосуд разрезан пополам. Равнодействующая сил давления, действующего внутри каждой из половинок оболочки, должна уравновешиваться напряжениями, действующими на поверхности разреза. Площадь этой поверхности равна 2πrt. Равнодействующая сил давления, действующего на поверхность полусферы, равна силе давления, действующей на плоский диск того же диаметра, которая имеет величину πr2p. Следовательно, напряжение s = (нагрузка / площадь) = (πr2p) / (2πrt) = rp/2t
Напряжение s1 - осевое напряжение в оболочке - должно быть таким же, как и у сферического сосуда, то есть
s1 = rp/2t.
Чтобы получить величину окружного напряжения s2, мысленно разрежем цилиндр в другой плоскости это позволит заключить, что
s2 = rp/t.
Таким образом, окружное напряжение в стенках цилиндрического сосуда высокого давления равняется удвоенному осевому напряжению, то есть s2 = 2s1 Продольное напряжение s1 в оболочке цилиндрического сосуда высокого давления равно напряжению в эквивалентном сферическом сосуде: s1 = rp/2t.
5/2/2005 |
20 |
|
Пухов Андрей Александрович кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
МАТИ |
Расчетбалкинаизгиб |
МАТИ |
|
Деревянный лонжерон крыла планера обычно на сжатой стороне толще, чем на растянутой, потому что дерево при сжатии менее прочно, чем при растяжении.
5/2/2005 |
21 |
|
Пухов Андрей Александрович кафедра “Автоматизированного проектирования ЛА” |
МАТИ |
Прогибимомент |
МАТИ |
|
|
5/2/2005 |
22 |
Пухов Андрей Александрович |
кафедра |
|
“Автоматизированного проектирования ЛА” |
|
МАТИ Расчетнапотерюустойчивостивостивости
МАТИ
Зависимость предельного сжимающего напряжения от длины стержня
5/2/2005 |
23 |