- •Методичні вказівки до виконання практичних робіт з дисципліни «Технологія виробництва окускованої залізорудної сировини»
- •Практическая работа № 1 Расчет схемы измельчения добавок в шихту окомкования
- •Краткие теоретические сведения
- •Методика расчета схемы измельчения
- •Практическая работа №2 Расчет агломерационной шихты
- •Практическая работа № 3 Расчет тепловой схемы обжиговой машины
- •1. Общие сведения
- •2. Материальные балансы процессов окомкования и обжига
- •3. Расчет температурного поля в слое
- •4. Пример расчета теплообмена в слое окатышей
- •Практическая работа № 4 Расчет аэродинамического сопротивления и схемы газопотоков обжиговой машины
- •1. Аэродинамическое сопротивление слоя
- •2. Схема газовоздушных потоков
- •Практическая работа №5 Расчет удельной производительности обжиговых машин
- •Общие положення
- •2. Расчет производительности по зонам
Методика расчета схемы измельчения
Исходные данные:
Свойства исходного материала (известняк):
- крупность – 0,01 м;
- влажность W=3%;
- насыпная плотность γ=2700 кг/м3.
1.2. Параметры мельницы:
- диаметр D=3,7 м;
- длина L=8,5 м;
- объем V=91,3 м3;
- площадь поперечного сечения F=10,75 м2;
- критическая скорость вращения nкр=22 об/мин;
- рабочая скорость вращения n=17,62 об/мин;
- степень заполнения шарами ψ=0,22 доли ед.;
- диаметр шаров d=0,04 м.
1.3. Параметры сушильного агента:
- расход Vс.а.=20000 м3/час;
- температура t=450 ºС.
1.4. Свойства измельченного материала:
- крупность (остаток на сите – 50 мкм) R50=0,1 доли ед.
2. Расчет расхода вентилирующего агента в мельницу
2.1. Рассчитываем оптимальную скорость вентиляции мельницы по формуле:
, м/с (1.1)
2.2. Вычисляем оптимальный расход вентилирующего агента по формуле:
, м3/час (1.2)
2.3. Принимаем экономичную вентиляцию мельницы в объеме, составляющем 85% от оптимального, т.е.
; м3/час (1.3)
3. Расчет расходов пылегазового потока и подсосов воздуха по отдельным участкам схемы измельчения
3.1. Уточняем расход составляющих вентилирующего агента в мельницу, равного Vэк;
; (1.4)
где Vс.а. – расход сушильного агента (из топки), Vс.а.= 20000 м3/час:
Vсеп – расход воздуха с возвратом из сепаратора (вентилятор аэрожелоба), м3/час, Vсеп = 10000 м3/час;
Vрец – расход рециркулирующего агента (в контуре «вентилятор – мельница – сепаратор – 1-я ступень очистки в циклонах»), м3/час;
откуда:
Vрец=Vэк.- Vс.а.- Vсеп=170000-20000-10000=140000 м3/час;
3.2. Принимаем подсос воздуха на тракте «мельничный вентилятор – 1-я ступень газоочистки» в пределах разности между оптимальной и экономичной вентиляцией мельницы (Δ=200000-170000=30000 м3/час), таким образом получаем производительность мельничного вентилятора, равную оптимальному расходу вентилирующего агента (200000 м3/час).
3.3. Расход газа на вторую ступень газоочистки вычисляем по формуле:
VІІ ступ=Vвент - Vрец = 200000 – 140000 = 60000 м/час (1.5)
4. Расчет производительности мельницы
4.1. Определяем производительность мельницы в открытом цикле работы по формуле:
, (1.6)
где Кл.о. – коеффициент измельчаемости материала, равный Кл.о = 0,74R50 + 0,21;
Кбр. – коеффициент формы брони (для волнистой неизношенной брони Кбр. = 1,0);
Коб – коэффициент использования оборудования (Кэк=0,8-0,9) – среднее 0,85;
П1, П2, Пдр – поправочные коэффициенты на влажность, крупность и дробимость материала, равные соответственно 1,0; 1,0; 1,064.
4.2. Определяем производительность мельницы в замкнутом цикле работы по формуле:
(1.7)
;
при получаем т/час;
при получаем Вmin = т/час.
Принимаем эксплуатационную производительность мельницы
5. Расчет параметров циркуляционного режима в контуре «мельница–сепаратор»
5.1. Определяем краткость циркуляции по формуле:
= 135/45 – 1 = 2. (1.8)
5.2. Определяем циркуляционную нагрузку на мельницу (возврат сепаратора) по формуле:
, (1.9)
.
6. Выбор воздушно–проходного сепаратора
6.1. Выбор сепаратора производим в зависимости от напряжения объема по воздуху Vм.в./Vсеп. Для этого воспользуемся графиком зависимости Vм.в./Vсеп. от остатка на сите R90 (заданная в расчете крупность R50 = 10 % соответствует примерно R90, равной 8%). Имеем при R90 = 8% напряженность по воздуху (рис. 1.2)
Vм.в.=200000 м3/час – объем газов, проходящих через сепаратор.
Откуда м3.
6.2. Для определения диаметра сепаратора строим график зависимости объема сепаратора от его диаметра (рис. 1.3) и определяем диаметр, соответствующий объему 74,2 м3. Это примерно 5,2 м.
Принимаем ближайший больший типоразмер, равный 5500 мм, объемом 91,8 м3. Он может пропустить объем газов:
Vmax = 91,8·2700=248000 м3/час при заданной крупности материала.
|
Рис. 1.2. Зависимость от остатка на сите 90 мкм |
|
Рис. 1.3. График зависимости объема сепаратора от его диаметра |
7. Расчет системы пылеулавливания
7.1. Уточняем исходные данные:
а) объем очищаемого воздуха 170000 м3/час (Vэк.);
б) запыленность газов перед І группой циклонов
;
в) удельный вес пыли j=2,7 т/м3;
г) насыпной вес jнас.=1,2 т/м3;
д) удельный вес воздуха jв=1,285 кг/м3.
7.2. Расчет количества и диаметра циклонов І стадии газоочистки производим по формуле:
;
где Dц – диаметр циклона, м
W – условная скорость прохождения газов через циклон, W = 3,5 м/с;
N – количество циклонов;
Откуда .
7.3. На основании этой формулы, составляем табл. 1.1, в которой показана зависимость количества циклонов от их стандартных диаметров. Согласно табл. 1.1 принимаем два циклона ЦН-15 диаметром 3000 мм. Фактическая скорость газов, проходящих через циклон
.
7.4. Расчет количества и диаметра циклонов ІI стадии газоочистки производим по формуле:
Составляем таблицу зависимости числа серийно выпускаемых циклонов и их диаметров. Согласно табл. 1.2. принимаем восемь циклонов D=1050 мм. Фактическая скорость газов проходящих через циклон
.
Таблица 1.1
Зависимость необходимого количества циклонов (N)
от их стандартных диаметров (Dц)
Dц, м |
1,85 |
2,15 |
2,35 |
2,65 |
3,0 |
3,25 |
N, шт |
5,0 |
3,7 |
3,1 |
2,45 |
1,9 |
1,6 |