- •Курсовой проект по дисциплине
- •Содержание:
- •Исходные данные для проектирования
- •Техническое задание на проектирование.
- •Введение.
- •Подготовка газа к транспорту.
- •Очистка от механических примесей.
- •Осушка газа.
- •1.3 Очистка газа от сероводорода.
- •Одоризация газа.
- •2. Технологический расчет трубопровода.
- •Исходные данные и принцип технологического расчета.
- •Обоснование диаметра газопровода.
- •2.3 Экономическое сравнение вариантов
- •Увеличение пропускной способности газопровода.
- •3. Неравномерность газа потребления и хранения газа.
- •3.1.Определение аккумулирующей способности последнего участка газопровода.
- •3.2 Определение объема подземного хранилища газа.
- •4. Переход газопровода через железнодорожные пути
-
Осушка газа.
Осушка газа осуществляется на абсорберах с применением поглотителя, диэтиленгликоля. Она необходима для предотвращения образования гидратов, которые нарушают нормальную работу газопровода (создают в нижних участках газопровода гидратные пробки).
Раствор деэтиленглиголя имеет концентрацию - 98%. В процессе расчета определяется необходимое число тарелок в абсорбере и расход деэтиленгликоля (ДЭГ). По графику на рис.2 находим влагосодержание на входе в абсорбер , W= 0,65г/м и на выходе из него W= 0,075г/м(при исходных данных: температура на входе = 17 С, точка росы = -14 С, давление газа = 3,7 МПа ).
Рис.2. Номограмма для определения влагосодержания W природного газа при различных температурах и давлениях.
Количество влаги, отбираемое из газа, определяется по формуле:
6
где;
Q - часовая производительность абсорбционной установки, тыс. м/час.
W и W- влага содержание на выходе и на входе из абсорбера.
Q = = 361,016 кг/час.
Плотность деэтиленглиголя (98% раствора).
p = 0.98 ∙ р(ДЭГ) + 0.02 ∙ p,
Где; р(ДЭГ) - плотность деэтиленглиголя, г/см3
р(ДЭГ) = 1,117 г/см3
р – плотность воды, р = 1 г/см3
р = 0,98 ∙ 1,117 + 0,02 ∙ 1 = 1,114 г/см3
Принимаем расход циркулирующего в системе раствора 0,03 м/кг извлекаемой воды, что составит 33 кг.
Определяем конечную концентрацию абсорбента Кпо уравнению.
Где; Q – объемный расход газа через абсорбер при рабочих условиях;
К1 – содержание ДЕГ в концентрированном растворе (долях единицы)
К2 = 0,98; К2 - содержание ДЕГ в насыщенной водой растворе.
Тогда 33 ∙1.117 = К= 95%
Количество свежего раствора по формуле.
Q = = 6573,5 кг/ч.
Скорость газа в свободном сечении абсорбера вычисляется по формуле.
v =0,818/
где p- плотность газа в рабочих условиях , p= 34 кг/м
v = 0,818/=0,14 м/с.
Секундный расход газа проходимого через систему осушки приведенным к стандартным условиям определяется по формуле.
7
где Q - Часовой расход газа, тыс. м/час.
Т - Абсолютная температура газа, Т = 273+20 =293 К.
Р - Стандартное давление, МПа , Р= 0,1 МПа,
Р - Давление газа перед осушкой, МПа, Р = 0,85 МПа,
Т - Стандартная температура К, Т= 273+20 = 293 К,
V = =1,865 м/с.
Необходимое сечение абсорберов определяется по выражению.
F = V/v, F= 1,865/0,14 = 13,3 м.
Принимаем диаметр абсорбера 2400 мм. Тогда необходимое число абсорберов.
N = , N = = 2,72 шт.
Принимаем 3 абсорбера.
Теоретическое число тарелок в абсорбере определяем графически. Для этого в координатах X-Y строят ступенчатую линию между оперативной (рабочей) линий и кривой равновесия. Оперативную линию строят на основании уравнения материального баланса.
Vм (У - У) = L(X-X2)
где; У - У число молей воды на 1 моль входящий в абсорбер и выходящий из него сухого газа.
V - число молей сухого газа выходящих из абсорбера .
X-X число молей воды на 1моль чистого сорбента на входе в абсорбер и выходе из него.
L - число молей сорбента проходящего через абсорбер.
Для построения кривой равновесия берут ряд растворов с различными концентрациями при заданной температуре контакта определяют координаты точки Х и У через парциональное давление воды в растворе в зависимости от его концентрации по графику на рис. 3 После этого по условию равновесия двухфазной системы находят равновесную мольную концентрацию водяного пара в газе.
8
Зависимость парционального давления воды от температуры раствора.
У = Р/Р. где Р- парциональное давление воды в растворе .
Р – общее давление в колонне абсорбера.
Число молей воды на 1 моль раствора определяется по формуле
где Мв, Мр – молярные массы воды и раствора;
Мв = 18, Мр = 106,2, К – концентрация ДЭГ.
Х = = 0.1203 моль НО на 1 моль ДЭГ.
У = = 0.0008093 моль НО на 1 моль газа.
На выходе раствора из газа.
Х2= = 0,3103 моль НО на 1 моль ДЭГ.
У2 = = 0,000093 моль НО на 1 моль газа.
Для построения кривой равновесия используем график парциональных давлений водяного пара в растворе, рис. 3 определяем молярную концентрацию воды в растворах разной концентрации, затем по графику, рис 3 определяем парциональное давление водяных паров в этих растворах. Данные расчета сводим в таблицу 1.2.
9
Таблица 1.2
Равновесная молярная концентрация водяного пара в газе определяется по выражению (1.8)
Строим ступенчатую линию от точки входа и выхода раствора (В) до точки выхода газа и выхода раствора (А).
Рис. 4 Определение числа тарелок в абсорбере.
Необходимое число теоретических тарелок (число ступеней), равное 2. Принимаем КПД практической тарелки равным 0.4 получим требуемое число тарелок: 2 ∙ 0,4 = 5 тарелок.
10