- •1.Расчет суммарных электрических нагрузок на шинах всех напряжений подстанции.
- •2. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
- •3. Выбор регулировочных трансформаторов
- •4. Состовление блок-схемы подстанции. Составление схемы подстанции с распределением отходящих линий по секциям и трансформаторам.
- •5. Расчет токов короткого замыкания
- •5.1 Сверхпереходный ток к.З и ударный ток к.З.
- •5.2 Апериодическая состовляющая тока к.З.
- •5.3 Тепловой импульс тока определяется по формуле:
- •6.1.3.4. Цепь сборных шин.
- •6.2 Выбор ру вн,сн
- •6.2.1 Выбор высоковольтных выключателей производится по:
- •6.2.2. Выбор разъединителей производится по:
- •6.2.3. Выбор трансформаторов тока производится по:
- •6.2.4. Выбор трансформаторов напряжения производится по:
- •6.3.Выбор ячеек кру 10кВ и проверка аппаратов ру 10 кВ
- •6.4.Выбор проводников на стороне вн 220кВ
- •6.4.1. Выбор линий отходящих к машиностроительному заводу.
- •6.4.2. Выбор питающих линий
- •6.4.3. Выбор сборных шин на 220 кВ.
- •6.4.4. Выбор токоведущих частей от выводов 220 кВ at до сборных шин 220 кВ
- •6.5.Выбор проводников на стороне 110 кВ
- •6.5.1. Выбор линий, отходящих к трубному заводу
- •6.5.2. Выбор линий, отходящих к шинному заводу
- •6.5.3 Выбор сборных шин на 110 кВ
- •6.5.4 Выбор токоведущих частей от выводов 110 кВ ат до сборных шин 110 кВ
- •6.6. Выбор проводников на стороне 10 кВ
- •6.6.1. Выбор линий, отходящих к п/ст. Гор.Сети.
- •6.6.2. Выбор линий, отходящих к с/х п/ст.
- •6.6.3. Выбор ошиновки от выводов нн ат до кру
- •6.6.4. Выбор опорных изоляторов.
- •6.6.5. Выбор проходных изоляторов.
- •7.Выбор вида и источников оперативного тока.
- •8.Расчет нагрузок, выбор трансформатора и составления схемы собственных нужд
- •9.Выбор основных конструктивных решений по подстанции
- •11.Расчет защиты подстанции от прямых ударов молнии.
- •12.Определение видов электрических измерений и учета электроэнергии
- •12.1.Размещение измерительных приборов
- •12.2.Проверка трансформаторов тока по вторичной нагрузке
- •12.3.Проверка трансформаторов напряжения по вторичной нагрузке
- •12.3.3 Вторичная нагрузка трансформатора напряжения нами-10у2
- •13 Литература
6.4.Выбор проводников на стороне вн 220кВ
6.4.1. Выбор линий отходящих к машиностроительному заводу.
Выбираем провод марки АС.
Сечение провода выбираем:
По экономической плотности тока
|
(6.50) |
где Iнорм.маш.зав. = 61 А (см. п. 6.1.1.6.)
jэ = l - экономическая плотность тока [1];
Так как по условиям короны минимальное сечение на напряжение 220 кВ не может быть меньше 240 мм, то принимаю провод АС 240/56, Iдоп.ном.= 610 А, диаметр d = 22.4 мм [2].
По допустимому току
|
(6.51) |
где Imax маш.зав.= 122 А (см.п.6.1.1.6.)
Iдоп - длительно допустимый ток провода
По термической стойкости
Проверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ.
Проверка на электродинамическое действие тока КЗ.
Проверка для ВЛ не производится, так как iуд=11,601 кА 50кА 1].
Проверка по условиям коронирования
Проверка для ВЛ 220кВ по условиям коронирования согласно ПУЭ не производится, так как берем провод сечением 240 мм.
Все условия выполняются, следовательно в цепи машиностроительного завода принимаю провод АС 240/56.
По табл.8.65 [3] для района с чистой атмосферой и обычными полевыми загрязнениями атмосферы выбираем по 16 подвесных изоляторов в гирлянде типа ПС6-А.
6.4.2. Выбор питающих линий
Выбираем провод марки АС.
Сечение провода выбираем:
По экономической плотности тока
|
(6.52) |
где Iнорм ВВ = 176,5 А (см. п. 6.1.1.6.)
jэ = l - экономическая плотность тока [1];
Так как по условиям короны минимальное сечение на напряжение 220 кВ не может быть меньше 240 мм, то принимаю провод АС 240/56, Iдоп.ном.= 610 А, диаметр d = 22.4 мм [2].
По допустимому току
|
(6.53) |
где I рабmaxВВ = 353 A (см.п.6.1.1.1)
Iдоп - длительно допустимый ток провода
По термической стойкости
Согласно ПУЭ проверка на термическое действие тока кз не производится.
Проверка на электродинамическое действие тока КЗ.
Проверка для ВЛ не производится, так как iуд=11,601 кА 50кА 1].
Проверка по условиям коронирования.
Проверка для ВЛ 220кВ по условиям коронирования согласно ПУЭ не производится, так как берем провод сечением 240 мм.
Таким образом, выбранный провод АС-240/56 удовлетворяет всем условиям.
По табл.8.65 [3] для района с чистой атмосферой и обычными полевыми загрязнениями атмосферы выбираем по 16 подвесных изоляторов в гирлянде типа ПС6-А.
6.4.3. Выбор сборных шин на 220 кВ.
Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, то принимаем сечение по допустимому току. Выбираем провод марки АС.
Принимаю провод АС 240/56 , Iдоп.ном .= 610 А , диаметр d = 22.4 мм [2]
Производим проверку:
По допустимому току
|
(6.54) |
где Iрабmах.сб.ш.= 353 А (см.п.6.1.1.5.)
Iдоп. - длительно допустимый ток
По термической стойкости
Проверка на термическое действие тока КЗ не производится согласно ПУЭ.
Проверка на электродинамическое действие тока КЗ.
Проверка для ВЛ не производится, так как iуд=11,601 кА 50кА 1].
(см табл. 5.1)
Проверка по условиям коронирования.
Начальная критическая напряжённость:
кВ/см,
|
(6.55) |
где m - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода
(для многопроволочных проводов m=0,82);
r0 - радиус провода, см.
Напряжённость электрического поля около поверхности нерасщеплённого провода определяется по выражению:
кВ/см |
(6.56) |
где Dср - среднее геометрическое растояние между проводами фаз ивычисляется по формуле Dср = 1,26*D, D - растояние между соседними фазами равное 4м, фазы расположены горизонтально.
Провода не будут коронировать, если наибольшая напряженность поля у поверхности любого провода не более 0,9Eo. Таким образом провода не будут коронировать при условии 1.07Е<0.9Ео:
1,07Е=1,0726,208=28,043 0,9Е=0,931,866=28,679 кВ/см
|
(6.57) |
Получили, что выбранные шины удовлетворяет всем условиям.
По табл.8.66 [3] для района с чистой атмосферой и обычными полевыми загрязнениями атмосферы выбираем по 16 подвесных изоляторов в гирлянде типа ПС6-А.