- •1 Задание на курсовой проект
- •2 Описание работы механизма
- •2.1 Фаза отключения
- •2.2 Фаза включения
- •2.3 Анализ работы механизма
- •3 Расчет геометрических параметров привода
- •4 Кинематический анализ механизма
- •5 Динамический анализ механизма
- •5.1 Приведение масс механизма в фазе включения
- •5.2 Определение параметров отключающей и буферной пружины
- •5.4 Выбор силовой характеристики двигателя
- •5.5 Построение фазовой траектории контактных стержней в фазе включения
- •5.4 Определение времени отключения
- •6 Силовой расчет механизма
- •7 Расчёт осей шарниров
- •8 Расчет деталей механизма на прочность
5 Динамический анализ механизма
5.1 Приведение масс механизма в фазе включения
В Приведённой к какой-либо точке механизма называется масса mпр, кинетическая энергия Тпр которой равна кинетической энергии всего механизма Т0:
T0 = 1/2·Σ (mj υj2 + Jjωj2)
В качестве точки приведения может быть использована любая точка механизма. В данном случае возьмем точку L крепления подвижного контакта, так как скорость подвижных контактов является определяющей при выборе параметров привода. В первом приближении можно пренебречь всеми слагаемыми, входящими в правую часть выражения (16), кроме слагаемого, содержащего массу контактных стержней. Используя подобное допущение, получим:
mпрi = 3Gk/g·(υLi)2.
Gk – вес одного контактного стержня;
g – ускорение свободного падения.
Рассчитаем приведенную массу для 6-го положения:
mпр6 = 3Gk/g·(υL6) = 3·42/9,8 ·(2,98)2 = 76 (кг).
Все остальные значения приведены в таблице 5.
График mпр=f(Sш) приведен на рисунке 6.
5.2 Определение параметров отключающей и буферной пружины
На рисунке 7 изображены зависимости усилий, развиваемых отключающей и буферной пружинами, от вертикальной проекции λ перемещения точки К коромысла (рисунок 4), приближенно совпадающей с изменением длины пружин. Обозначив 12/L = α для введенных величин имеем:
λH =α·hk = 0,4·56 = 22,4 (мм);
λон = α·Н = 0,4·280 = 112 (мм);
λбо = α·βб·hk = 0,4·0,6·56 = 13,4 (мм);
λоо = α·βо·H = 0,4·0,3·280 = 33,6 (мм).
βб и βо – выбирают из исходных данных.
5.3 Приведение сил статического сопротивления к штоку двигателя
Приведённой силой называется такая фиктивная величина, мощность которой равна мощности всех сил статического сопротивления. Из условия равенства мощностей приведённой силы Fст и сил статического сопротивления получим:
Fстυшт = Σ Fi υi+ Σ Мkυk.
где Fi - статическая сила, приложенная в i-ой точке механизма; υi - скорость точки приложения силы; Мk - момент пары сил трения в k-ой кинематической паре; ωk - относительная угловая скорость элементов, сопрягаемых в k-ом шарнире; α - угол между векторами i-ой силы и скорости точки её приложения.
В данном расчете силы статического сопротивления определяются по формуле:
Fстi = υki/η·[Cот(λоо + λi) + Cб(λбо + λH – λOH + λi)] + 3υLi/η·(Fk + Fy – Gk). (22)
Подчёркнутые в (22) слагаемые учитываются лишь в том случае, если подвижный контакт не замкнут с неподвижным, а рычаг ОзК не касается
буферной пружины. В положении 6к проводят два вычисления Fст по (22), без учёта подчёркнутых слагаемых и с учётом.
Здесь υKi, υLi - отношение скорости для точек К и L, определяемые на основании данных таблицы 4. Перемещение λi, определяется выражением:
λi = l2(sinӨ0 – sin(Ө0 - Өi)).
Где η - коэффициента полезного действия (КПД). При последовательном соединении кинематических пар их общий КПД определяется выражением:
η = η1·η2· … ·η8 = ηi8
Здесь КПД может быть для подшипника скольжения без постоянной смазки принят ηi= 0,95.
Рассчитаем Fст для 6-го положения:
η = η1·η2· … ·η8 = ηi8 = 0,958 = 0,85;
λ6 = l2(sinӨ0 – sin(Ө0 - Ө6)) = 150(sin22,5° - sin(22,5° – 37,5°)) = 96,2 (мм);
Fст6 = υki/η ·[Cот(λоо + λ6) + Cб(λбо + λH – λOH + λ6)] + 3υL6/η·(Fk + Fy – Gk) =
= 1,25/0,85·[9(33,6 + 96,2) + 36(13,4 + 22,4 – 112 + 96,2)] + 3·2,98/0,85·(5·42 + 0,15·42 – 42) = 4271 (H).
Все остальные значения приведены в таблице 5.
График Fст=f(Sш) приведен на рисунке 8.