Параметры расчетов :

8.54

Нелинейная функция характеризующая отношение потока рассеяния при насыщении к потоку рассеяния ненасыщенного асинхронного двигателя (для S_кр.пр) χ_{δ(Sкр.пр)}=ƒ(B_{Φδ(Sкр.пр)}) Определяется по рис.8.6 стр.153 [1].

χ_{δ(Sкр.пр)}

0.731

8.55

Величина дополнительного раскрытия паза статора (для S_кр.пр) C_{э1(Sкр.пр)}=(t₁×10³-b_ш(1))/(1-χ_{δ(Sкр.пр)}) C_{э1(Sкр.пр)}=(0.01335×10³-3.5)/(1-0.731)=36.6 мм

C_{э1(Sкр.пр)}

36.6

мм

8.56

Величина уменьшения коэффициента магнтной проводимости пазового рассеяния паза статора, вызванное насышением от полей рассеяния (для S_кр.пр) Δλ_п1нас=[(h_ш(1)+0.58×h_к(1))/b_ш(1)]×[C_{э1(Sкр.пр)}/(C_{э1(Sкр.пр)}+1.5×b_ш(1))] Δλ_п1нас=[(0.5+0.58×2.2)/3.5]×[36.6/(36.6+1.5×3.5)]=0.444 

Δλ_п1нас

0.444

8.57

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора при насыщении (для S_кр.пр) λ_{п1нас(Sкр.пр)}=λ_п(1)-Δλ_п1нас λ_{п1нас(Sкр.пр)}=1.119-0.444=0.675 

λ_{п1нас(Sкр.пр)}

0.675

8.58

Коэффициент дифференциальной проводимости статора (для S_кр.пр) λ_{д1нас(Sкр.пр)}=χ_{δ(Sкр.пр)}×λ_д(1) λ_{д1нас(Sкр.пр)}=0.731×2.288=1.673 

λ_{д1нас(Sкр.пр)}

1.673

8.59

Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения (для S_кр.пр) x_{1нас(Sкр.пр)}=x₁×(λ_{п1нас(Sкр.пр)}+λ_{д1нас(Sкр.пр)}+λ_л(1))/(λ_п(1)+λ_д(1)+λ_л(1)) x_{1нас(Sкр.пр)}=0.899×(0.675+1.673+0.825)/(1.119+2.288+0.825)=0.674 Ом

x_{1нас(Sкр.пр)}

0.674

Ом

8.60

Относительное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения (для S_кр.пр) x_{1нас*(Sкр.пр)}=(λ_{п1нас(Sкр.пр)}+λ_{д1нас(Sкр.пр)}+λ_л(1))/(λ_п(1)+λ_д(1)+λ_л(1)) x_{1нас*(Sкр.пр)}=(0.675+1.673+0.825)/(1.119+2.288+0.825)=0.75 Ом

x_{1нас*(Sкр.пр)}

0.75

Ом

8.61

Величина дополнительного раскрытия паза ротора (для S_кр.пр) C_{э2(Sкр.пр)}=(t₂-b_ш(2))/(1-χ_{δ(Sкр.пр)}) C_{э2(Sкр.пр)}=(18.38-1.5)/(1-0.731)=62.8 мм

C_{э2(Sкр.пр)}

62.8

мм

8.62

Величина уменьшения коэффициента магнтной проводимости пазового рассеяния паза ротора, вызванное насышением от полей рассеяния (для S_кр.пр) Δλ_{п2нас(Sкр.пр)}=(h_ш(2)/b_ш(2))×[C_{э2(Sкр.пр)}/(C_{э2(Sкр.пр)}+b_ш(2))] Δλ_{п2нас(Sкр.пр)}=(0.75/1.5)×[62.8/(62.8+1.5)]=0.488 

Δλ_{п2нас(Sкр.пр)}

0.488

8.63

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора при насыщении (для S_кр.пр) λ_{п2ξнас(Sкр.пр)}=λ_{п2ξ(Sкр.пр)}-Δλ_{п2нас(Sкр.пр)} λ_{п2ξнас(Sкр.пр)}=1.396-0.488=0.908 

λ_{п2ξнас(Sкр.пр)}

0.908

8.64

Коэффициент дифференциальной проводимости ротора (для S_кр.пр) λ_{д2нас(Sкр.пр)}=χ_{δ(Sкр.пр)}×λ_д(2) λ_{д2нас(Sкр.пр)}=0.731×2.787=2.037 

λ_{д2нас(Sкр.пр)}

2.037

8.65

Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения (для S_кр.пр) x'_{2ξнас(Sкр.пр)}=x'₂×(λ_{п2ξнас(Sкр.пр)}+λ_{д2нас(Sкр.пр)}+λ_л(2))/(λ_п(2)+λ_д(2)+λ_л(2)) x'_{2ξнас(Sкр.пр)}=1.225×(0.908+2.037+0.334)/(1.408+2.787+0.334)=0.887 Ом

x'_{2ξнас(Sкр.пр)}

0.887

Ом

8.66

Относительное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения (для S_кр.пр) x'_{2ξнас*(Sкр.пр)}=(λ_{п2ξнас(Sкр.пр)}+λ_{д2нас(Sкр.пр)}+λ_л(2))/(λ_п(2)+λ_д(2)+λ_л(2)) x'_{2ξнас*(Sкр.пр)}=(0.908+2.037+0.334)/(1.408+2.787+0.334)=0.724 Ом

x'_{2ξнас*(Sкр.пр)}

0.724

Ом

8.67

Активная составляющая комплексного коэффициента C_1п (для S_кр.пр) C_{1ап(Sкр.пр)}=[r₁₂×(r₁+r₁₂)+x_12п×(x_{1нас(Sкр.пр)}+x_12п)]/(r₁₂²+x_12п²) C_{1ап(Sкр.пр)}=[1.243×(0.5778+1.243)+38×(0.674+38)]/(1.243²+38²)=1.018 

C_{1ап(Sкр.пр)}

1.018

8.68

Реактивная составляющая комплексного коэффициента C_1п (для S_кр.пр) C_{1рп(Sкр.пр)}=(r₁×x_12п-r₁₂×x_{1нас(Sкр.пр)})/(r₁₂²+x_12п²) C_{1рп(Sкр.пр)}=(0.5778×38-1.243×0.674)/(1.243²+38²)=0.015 

C_{1рп(Sкр.пр)}

0.015

8.69

Модуль комплексного коэффициента C_1п (для S_кр.пр) C_{1п(Sкр.пр)}=[C_{1ап(Sкр.пр)}²+C_{1рп(Sкр.пр)}²]^½ C_{1п(Sкр.пр)}=[1.018²+0.015²]^½=1.018 

C_{1п(Sкр.пр)}

1.018