Параметры расчетов :

• h_c(2)=19.7 мм - Полная высота паза ротора

• b₁₍₂₎=8.8 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

• b₂₍₂₎=5.8 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

• h₁₍₂₎=12.4 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора

• q_c(2)=134.141 мм² - Площадь поперечного сечения стержня ротора

• r_с=0.00005641 Ом - Сопротивление стержня

• r₂=0.00007615  Ом - Активное сопротивление фазы обмотки ротора

• r'₂=0.336852 Ом - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

• I_п.пред*=7 - Прогнозируемая кратность начального пускового тока

• I_2н=437.969 А - Номинальный фазный ток ротора

• λ'_п2=0.908 - Постоянная составляющая коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

• h_ш(2)=0.75 мм - Глубина прорези паза ротора

• b_ш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

• h'_ш(2)=0 мм - Высота перемычки над пазом ротора

• λ_л(2)=0.334 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора

• λ_д(2)=2.787 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора

• λ_п(2)=1.408 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

• x'₂=1.225 Ом - Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора

• C_1a=1.0335 - Активная составляющая комплексного коэффициента C₁

• r₁=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

• C_1p=0.0195 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C₁

• x₁=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

• b'=0.04 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

• a'=1.068 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

• U_1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

• I_0a=0.494 А - Активная составляющая тока холостого хода

• I_0p=7.706 А - Реактивная составляющая тока холостого хода

• u_п=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора

• a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора

Расчет пусковых характеристик с учетом эффектов вытяснения тока и насыщения для скольжения S=Sкрпред

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
8.46	Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1ξ(s=1.0) I1п=80.82 А	I1п	80.82	А
8.47	Полный ток паза статора Iпаз=I1п×uп/a Iпаз=80.82×17/1=1373.94 А	Iпаз	1373.94	А
8.48	Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=ƒ(Iпаз)	kнас(1)	1.58
8.49	Предварительное значение коэффициента насыщения (для Sкр.пр) kнас.пред(Sкр.пр)=kнас(1)×I1ξ(Sкр.пр)/I1п kнас.пред(Sкр.пр)=1.58×60.17/80.82=1.176	kнас.пред(Sкр.пр)	1.176
8.50	Коэффициент насыщения (для Sкр.пр) kнас(Sкр.пр)=ƒ(kнас.пред(Sкр.пр)) Если передварительное значение больше 1, то оно принимается за значение коэффициента, в противном случае коэффициент считается равным 1.	kнас(Sкр.пр)	1.176
8.51	Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=kнас(Sкр.пр)×I1ξ(Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=1.176×60.17=70.8 А	I1нас.пр(Sкр.пр)	70.8	А
8.52	Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу статора (для Sкр.пр) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7×I1нас.пр(Sкр.пр)×uп/a×(k'β+kу1×kоб1×Z1/Z2) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7×70.8×17/1×(1+1×0.9598×36/26)=1962.2 А	Fп.ср.(Sкр.пр)	1962.2	А
8.53	Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр) BΦδ(Sкр.пр)=Fп.ср.(Sкр.пр)×10-3/(1.6×δ×CN) BΦδ(Sкр.пр)=1962.2×10-3/(1.6×0.45×0.938)=2.905 Тл	BΦδ(Sкр.пр)	2.905	Тл